emp 직경 측정 방법 2. 전자기장 강도 측정 방법
EMF 측정 방법은 다양한 물리적 효과를 기반으로 합니다.
자기장과 물리적 물체 또는 물질 입자의 자기 모멘트의 힘 상호 작용,
교번 MF의 인덕터에서 유도 EMF의 여기,
편향력의 영향으로 MP에서 이동하는 전하의 궤적을 변경하고,
방사선 수신기 등에 대한 EMF의 열 효과
신뢰성 및 잡음 내성 증가, 가격, 크기 및 전력 소비 감소와 같은 최신 전자 장비에 대한 요구 사항도 센서에 적용됩니다. 다음과 같은 이유로 마이크로 전자 회로 및 기술을 사용하면 이러한 조건을 충족할 수 있습니다.
첫째, 미세 회로의 기반이 되는 반도체 및 반도체 장치의 전기물리적 특성은 외부 영향에 크게 의존합니다.
둘째, 마이크로 전자 기술은 장치 제조용 재료를 처리하는 그룹 방법을 기반으로 하여 비용, 크기, 전력 소비를 줄이고 신뢰성과 소음 내성을 향상시킵니다.
또한 집적 회로(IC)를 만드는 기술 프로세스와 생산이 호환되는 반도체 센서 또는 센서를 사용하는 경우 센서 자체와 수신된 신호를 처리하기 위한 회로를 단일 기술 주기, 단일 반도체 또는 유전체 결정.
가장 일반적인 마이크로 전자 자기 변환기에는 다음이 포함됩니다. 홀 요소; 자기저항; 자기트랜지스터 및 자기다이오드; 자기 재결합 변환기.
정보를 얻기 위한 광학적 방법
광학은 광학 방사선(빛)의 특성, 빛과 물질의 상호 작용 중에 관찰되는 전파 및 현상을 연구하는 물리학의 한 분야입니다.
빛은 이중 구조를 가지며 파동 특성과 미립자 특성을 모두 나타냅니다. 파동의 관점에서 빛은 특정 주파수 범위에 있는 전자기파를 나타냅니다. 광학 스펙트럼은 10 -8 m ~ 2*10 -6 m 범위의 전자기 파장 범위(주파수 1.5*10 14Hz ~ 3*10 16Hz)를 차지합니다. 광학 범위의 상한은 적외선 범위의 장파 한계에 의해 결정되고 하한은 자외선의 단파 한계에 의해 결정됩니다. 파동 특성은 회절과 간섭 과정에서 나타납니다. 미립자의 관점에서 볼 때 빛은 움직이는 입자(광자)의 흐름입니다. 파동과 빛의 미립자 매개변수 사이의 연결은 드 브로이(de Broglie) 공식에 의해 확립됩니다. λ – 파장, 아르 자형– 입자 운동량, 시간- 플랑크 상수는 6.548 × 10 –34 J s(SI 시스템에서)와 같습니다.
광학 연구 방법은 높은 정확성과 명확성을 특징으로 합니다.
광학현미경
현미경과 같은 광학기기는 작은 물체를 검사하고 측정하는 데 사용됩니다. 광학 현미경의 종류는 매우 다양하며 광학, 간섭, 발광, 적외선 등이 포함됩니다.
현미경은 렌즈와 접안렌즈라는 두 가지 광학 시스템의 조합입니다. 각 시스템은 하나 이상의 렌즈로 구성됩니다.
대물렌즈 앞에 물체가 놓여 있고, 관찰자의 눈 앞에 접안렌즈가 놓여 있습니다. 광학 시스템을 통한 빛의 통과를 시각적으로 표현하기 위해 기하 광학의 개념이 사용됩니다. 여기서 주요 개념은 빛의 광선이고 광선의 방향은 파면의 방향과 일치합니다.
광학현미경을 통한 이미지 획득의 개략도가 그림 1에 나와 있습니다. 
그림의 이미지 구성을 단순화하기 위해 대물 렌즈 시스템은 하나의 수렴 렌즈로 대체됩니다. 엘 1 , 그리고 접안 렌즈 시스템은 렌즈입니다 엘 2 . 안건 AB확대된 실제 이미지를 생성하는 렌즈의 초점면 앞에 배치됩니다. A"B"접안렌즈의 전면 초점 근처에 있는 물체. 영상 A"B"접안렌즈의 전면 초점에 약간 더 가깝습니다. 에프 2 . 이 경우 접안렌즈는 확대된 가상 이미지를 생성합니다. A"B", 가장 잘 보이는 거리에 투영되어 눈으로 접안렌즈를 통해 보입니다.
광학 현미경의 주요 매개변수는 배율, 해상도, 초점 심도(선명도), 시야입니다.
증가하다 광선의 경로에 포함된 모든 렌즈의 배율에 따라 결정됩니다. 그에 따라 대물렌즈와 접안렌즈의 배율값을 선택하면 임의로 고배율의 현미경을 얻을 수 있다고 추측할 수 있다. 그러나 실제로는 1500~2000배 이상의 배율을 갖는 현미경은 사용되지 않습니다. 왜냐하면 현미경으로는 물체의 작은 세부 사항을 구별하는 능력이 제한되어 있기 때문입니다. 이러한 제한은 고려 중인 물체의 구조에서 발생하는 빛 회절의 영향으로 인해 발생합니다. 빛의 파동 특성으로 인해 이미지 평면에 있는 물체의 각 지점의 이미지는 동심원의 어둡고 밝은 고리 형태를 가지며, 그 결과 이미지에서 물체의 밀접하게 간격을 둔 지점이 병합됩니다. 이에 현미경의 해상한계와 해상력의 개념을 소개한다.
해결 한도 현미경은 물체의 두 점을 구별할 수 있을 때 두 점 사이의 최소 거리입니다. 현미경으로 보면 서로 합쳐지지 않는 것으로 인식됩니다.
분해능 한계는 다음 공식으로 제공됩니다. δ=0.51·λ/A, 값 A=n죄 유현미경의 개구수라고 부른다. λ - 물체를 조명하는 빛의 파장; N- 렌즈와 물체 사이의 매체의 굴절률; 유- 렌즈의 조리개 각도는 현미경 렌즈에 들어오는 원추형 광선의 외부 광선 사이의 각도의 절반과 같습니다.
각 렌즈에 대한 데이터는 다음 매개변수를 나타내는 본체에 표시되어 있습니다.
배율(“x” – 배율, 크기);
NA: 0.20; 0.65, 예: 40/0.65 또는 40x/0.65;
렌즈가 다양한 연구 및 대비 방법에 사용되는 경우 추가 문자 표시: 위상 - F, 편광 - P(Pol), 발광 - L ( 엘), 등등.
광학 교정 유형 표시: apochromat - APO (APO), planchromat - PLAN (PL, Plan).
해결 현미경은 물체의 작은 세부 사항에 대한 별도의 이미지를 제공하는 현미경의 능력입니다. 분해능은 분해능 한계의 역수입니다. ξ = 1/δ.
공식에서 알 수 있듯이 현미경의 분해능은 기술적 매개변수에 따라 달라지지만 이 매개변수의 물리적 한계는 입사광의 파장에 따라 결정됩니다.
물체와 렌즈 사이의 공간을 굴절률이 높은 침지액으로 채우면 현미경의 분해능을 높일 수 있습니다.
피사계 심도 초점이 맞춰진 물체의 가장 가까운 평면에서 가장 먼 평면까지의 거리입니다.
물체의 점이 렌즈 앞(다른 평면에서) 서로 다른 거리에 있는 경우 물체에 의해 형성된 이러한 점의 선명한 이미지도 렌즈 뒤의 서로 다른 거리에 있습니다. 이는 동일한 평면에 있는 점들에 의해서만 선명한 이미지가 형성될 수 있음을 의미합니다. 이 평면의 나머지 점은 산란원이라고 하는 원으로 표시됩니다. (그림 2).
원의 크기는 주어진 지점에서 디스플레이 평면까지의 거리에 따라 달라집니다. 눈의 해상도가 제한되어 있기 때문에 작은 원으로 표시된 점은 점으로 인식되고 해당 물체 평면은 초점이 맞는 것으로 간주됩니다. 피사계 심도가 깊어질수록 렌즈의 초점 거리가 짧아지고 유효 조리개의 직경(렌즈 프레임 또는 조리개 구멍의 직경)이 작아집니다. 그림 2는 나열된 요소에 대한 피사계 심도의 의존성을 보여줍니다. 다른 모든 조건이 동일할 때, 즉 F가 일정하고 렌즈에서 물체까지의 거리도 일정할 때 피사계 심도를 늘리려면 유효 구멍의 직경이 줄어듭니다. 이를 위해 대물 렌즈 사이에 조리개가 설치되어 입구 구멍의 직경을 변경할 수 있습니다.
시선 광학 시스템 - 이 시스템에 의해 묘사된 공간(평면)의 일부입니다. 시야의 크기는 광선의 광선을 제한하는 시스템에 포함된 부품(예: 렌즈 프레임, 프리즘 및 거울, 조리개 등)에 의해 결정됩니다.
MUK 4.3.1677-03
방법론적 지침
4.3. 제어 방법. 물리적 요인
복사에 의해 생성된 전자기장의 수준 결정
텔레비전, FM 라디오 방송 및 기지국의 기술적 수단
육상 이동 라디오
도입일자 : 승인일로부터
1. 러시아 통신정보부 산하 사마라 산업연구소(A.L. Buzov, S.N. Eliseev, L.S. Kazansky, Yu.I. Kolchugin, V.A. Romanov, M Yu. Sdobaev, D.V. Filippov) 직원이 개발했습니다. , V.V. Yudin).
2. 러시아 통신부에서 발표(2002년 12월 2일자 편지 N DRTS-2/988). 러시아 보건부 산하 국가 위생 및 역학 표준 위원회의 승인을 받았습니다.
3. 2003년 6월 29일 러시아 연방 최고위생의사가 승인하고 발효했습니다.
4. MUK 4.3.045-96 및 MUK 4.3.046-96(기지국 측면에서)을 대체하기 위해 도입되었습니다.
목적과 범위
이 지침은 방사선원의 위생 및 역학 감시를 보장하기 위해 국가 위생 및 역학 감시 센터 전문가, 엔지니어링 및 기술 작업자, 설계 조직 및 통신 사업자가 사용하도록 고안되었습니다.
이 지침은 해당 위치에서 27~2400MHz 범위의 텔레비전, FM 라디오 방송 및 육상 이동 라디오 기지국의 기술적 수단에서 방출되는 전자기장(EMF) 수준을 결정(계산 및 측정)하는 방법을 확립합니다.
이 문서는 MUK 4.3.04-96* 및 MUK 4.3.046-96(기지국 관련)을 대체하기 위해 도입되었습니다. 여기에는 기본 표면과 다양한 금속 구조의 영향을 고려하여 근거리 영역을 포함하여 안테나로부터 임의의 거리에 대한 EMF 레벨을 계산하는 방법이 포함되어 있다는 점에서 이전 문서와 다릅니다.
_____________
*원본에 오류가 있을 수 있습니다. MUK 4.3.045-96을 읽어야 합니다. - "CODE"를 참고하세요.
이 지침은 조리개 안테나가 포함된 통신 장비에는 적용되지 않습니다.
1. 일반 조항
1. 일반 조항
EMF 수준의 결정은 텔레비전, FM 방송 및 육상 이동 무선 통신 기지국의 방출 물체 위치에서 전자기 상황의 상태를 예측하고 결정하기 위해 수행됩니다.
계산 예측이 수행됩니다.
- 송신 무선 엔지니어링 시설(PRTO)을 설계할 때
- 기존 PRTO의 기술적 수단의 배치 조건, 특성 또는 작동 모드가 변경되는 경우(안테나 위치, 설치 높이, 방사 방향, 방사 전력, 안테나 피더 회로도, 인접 지역 개발 등의 변경) );
- PRTO의 전자기 환경을 예측하기 위한 자료가 없는 경우
- PRTO 시운전 시(계산 예측이 수행된 원래 버전을 기준으로 프로젝트를 변경하는 경우)
측정은 다음과 같이 수행됩니다.
- PRTO 시운전시;
- 최소 3년에 한 번씩 계획된 제어 측정 순서에 따라(동적 관찰 결과에 따라 EMF 수준 측정 빈도는 관련 국가 위생 및 역학 감독 센터의 결정에 따라 줄어들 수 있지만 최대 일년에 한번);
- 기존 PRTO의 기술적 수단의 배치 조건, 특성 또는 작동 모드가 변경되는 경우
- EMF 수준을 줄이기 위한 보호 조치를 수행한 후.
계산 예측 방법론은 EMF 수준을 계산하기 위해 다음 방법을 정의합니다.
- 안테나 도체의 전류에 의해 직접적으로(사전 계산됨)
- 안테나 도체의 전류 분포에 의해 결정되는 안테나 방사 패턴(DP)에 따라;
- 안테나 데이터 시트에 따름.
안테나가 안테나 배열이고 그 요소가 알려진 패턴을 가진 알려지지 않은 디자인의 방사체인 경우 그러한 배열의 패턴을 계산하는 것이 가능합니다.
전류를 기반으로 직접 EMF 레벨을 계산하는 것은 안테나로부터 상대적으로 짧은 거리(근거리 및 중간 영역)에 대해 수행되고, 상대적으로 먼 거리(원거리 영역)에 대해서는 DP를 사용하여 계산됩니다. 여권 DN은 안테나 설계에 대한 정보가 없을 때 사용됩니다.
안테나 도체를 따른 전류 분포는 적분 방정식 방법을 사용하여 전기역학적 문제를 해결하여 알아냅니다. 이 경우 안테나는 특정 방식으로 위치하고 공간을 향하는 도체 시스템으로 표시됩니다.
EMF 수준을 계산하는 방법에는 다음이 포함됩니다.
- 기본 표면이 안테나 도체의 전류 분포에 영향을 미치지 않는다는 가정하에 전파 전파의 2빔 모델을 기반으로 기본 표면을 고려할 가능성
- 안테나 장에 의해 금속 구조물에 유도된 전류를 결정하는 것을 기반으로 금속 구조물의 영향을 고려하는 능력.
EMF 레벨을 계산하기 위한 초기 데이터는 도체 끝의 좌표 집합 형태로 된 안테나의 기하학적 매개변수, 기본 표면의 기하학적 및 전기적 매개변수, 무선 전송 장비의 기술적 특성입니다.
부록 3은 지정된 기술 수단에 대한 지침에 명시된 방법에 따른 EMF 수준 계산을 포함하는 권장 소프트웨어에 대한 정보를 제공합니다.
측정 방법론은 계산된 예측에 명시된 원칙을 기반으로 하며 EMF 수준 모니터링에 충분한 정확도를 제공하는 기존 측정 장비를 사용하는 데 중점을 둡니다.
2. 전자기장 수준 계산 예측 방법론의 기본 조항
2.1. 방법의 본질
안테나 전류에서 직접 EMF 레벨 계산은 두 단계로 수행됩니다. 먼저 안테나 도체의 전류 분포를 계산한 다음 EMF 레벨을 계산합니다. 전류 분포는 미세 와이어 근사법의 적분 방정식 방법을 사용하여 해당 전기역학적 문제를 해결하는 방식으로 계산됩니다. 이 경우 실제 안테나 설계는 전기적으로 얇은 원통형 도체 시스템으로 표현됩니다. 적분 방정식의 해는 조각별 정현파 기반을 사용하는 배열 방법으로 수행됩니다. EMF 레벨 계산은 개구 왜곡 및 반응 필드의 존재를 고려하여 발견된 전류 분포에서 직접 수행됩니다.
계산된 DP를 기반으로 EMF 레벨 계산은 세 단계로 수행됩니다. 먼저 안테나 도체의 전류 분포를 계산한 다음 DP 및 지향성 계수(DA)를 계산하고 마지막 단계에서 EMF 레벨을 계산합니다. 발견된 DN 및 DAC를 기반으로 합니다. 도체의 전류 분포는 안테나 전류에서 직접 EMF 레벨을 계산할 때와 동일한 방식으로 결정됩니다.
여권 DN을 기반으로 한 EMF 수준 계산은 한 단계로 수행됩니다. 이 경우, 방사(여권 패턴에 의해 결정되는 특정 방향성을 갖는)는 안테나의 위상 중심으로 간주되는 지점에서 발생하는 것으로 간주됩니다.
추가 설명에서는 특별한 예약이 없는 한 모든 수량의 측정 단위는 SI 시스템으로 제공됩니다.
2.2. 안테나 도체의 전류 분포 계산
안테나 도체의 전류 분포 계산은 다음 순서로 수행됩니다.
- 안테나의 전기역학적 모델 구축;
- 선형 대수 방정식 시스템(SLAE)의 행렬 요소 계산 - 원래 적분 방정식의 대수 유사체
- SLAE를 풀고 주어진 기준에 따라 원하는 전류 분포 함수(전류 함수)의 확장 계수를 결정합니다.
전기 역학 모델의 구축
실제 설계는 전기적으로 얇은 직선형 원통형 도체 시스템으로 표현됩니다. 도체의 반경은 (이하 - 파장)을 초과해서는 안됩니다. 더 큰 반경의 도체는 와이어 실린더 형태로 표시됩니다. 견고한 금속 표면은 철망 형태로 제공됩니다. 축이 부드러운 곡선인 도체는 점선으로 표시됩니다.
일련의 도체 축으로 형성된 공간 윤곽이 도입됩니다. 회로 바이패스의 양의 방향이 결정되고(전류의 양의 방향이기도 함) 곡선 좌표가 입력되어 이를 따라 측정됩니다.
조각별 정현파 기반 함수를 결정하기 위해 각 직선 도체는 전기적으로 짧고 부분적으로 교차하는 세그먼트로 나뉩니다. 각 -세그먼트는 시작, 중간, 끝(선택한 양의 방향에 따라)의 세 지점으로 정의됩니다. 이 경우, 번째 세그먼트의 시작점(이 도체의 첫 번째가 아닌 경우)은 번째 세그먼트의 중간점과 일치하고, 끝점(이 도체의 마지막이 아닌 경우)은 도체의 중간점과 일치합니다. 번째 세그먼트: , . 번째 세그먼트가 지정된 컨덕터의 첫 번째(마지막)인 경우 시작(끝) 지점은 컨덕터의 시작(끝)과 일치합니다.
특정 세그먼트를 정의하는 점은 3개의 반경 벡터 , , (각각 시작점, 중간 및 끝점)과 배치 점의 반경 벡터(점에 가장 가까운 도체 표면의 점)와 연관됩니다.
직선 도체는 세그먼트로 균등하게 분할됩니다. 이 경우 세그먼트의 길이는 다음 조건에서 선택해야 합니다.
도체 반경.
세그먼트 길이가 지정된 한계에 비해 증가하면 근사 오류가 증가하고, 감소하면 SLAE의 조건성이 악화되어 계산 알고리즘이 불안정해질 수 있습니다.
도체의 분기를 설명하기 위해 추가 세그먼트가 도입되었습니다. 이 경우 추가 세그먼트의 중간점은 연결 도체의 끝점과 일치하고 시작점과 끝점은 이러한 도체의 가장 가까운(가장 가까운) 세그먼트의 중간점과 일치합니다. 이 경우 선형 종속 SLAE 방정식이 나타나는 것을 방지하려면 다음 규칙을 준수해야 합니다.
- 한 지점에 연결되는 동일 평면 도체의 수는 3개를 넘지 않아야 합니다(2개의 추가 세그먼트가 도입됨).
- 한 지점에 연결되는 동일 평면이 아닌 도체의 수는 4개를 넘지 않아야 합니다(3개의 추가 세그먼트가 도입됨).
더 많은 도체의 전기 연결을 설명해야 하는 경우 전기 접점 지점은 전기적으로 짧은 거리에 있어야 하며 이는 안테나의 전기적 특성에 중요하지 않습니다.
와이어 메쉬로 솔리드 표면을 모델링할 때 메쉬 노드에 추가 세그먼트가 도입되지 않습니다.
(공급 전압이 공급되는) 활성 진동기의 간격도 세그먼트로 설명됩니다. 이 경우 세그먼트의 중간점은 간격의 중간점과 일치하고 시작점과 최종점은 간격에 인접한 도체(진동기 암)의 가장 바깥쪽(가장 가까운) 세그먼트의 중간점과 일치합니다.
SLAE 매트릭스 계산
SLAE 행렬(확장)에는 요소()가 포함된 정사각형 행렬( - 모델의 총 세그먼트 수) 및 - 자유 항의 차원 열()이 포함되어 있습니다. 여기서 행렬의 행 번호(SLAE 방정식의 수, 배열점의 수)는 행렬의 열의 수(세그먼트 번호)입니다.
정사각 행렬의 요소는 th 세그먼트의 중간점에서 단위 전류를 사용하여 th 세그먼트에 의해 생성된 반대 부호로 취한 전기장의 접선 구성 요소와 수치적으로 동일합니다. 값은 두 가지 구성 요소의 합으로 결정됩니다.
세그먼트 [, ]의 방사선에 해당하는 구성 요소;
- 세그먼트 [, ]의 방사선에 해당하는 구성 요소입니다.
구성 요소는 다음 공식을 사용하여 계산됩니다.
번째 세그먼트와 관련된 원통형 시스템의 Orth;
- 또는 번째 세그먼트의 세그먼트 [,](기호 "-") 또는 세그먼트 [, ](기호 "+")와 연관된 원통형 시스템의 경우;
- 번째 세그먼트의 세그먼트 [, ](기호 "-") 또는 세그먼트 [, ](기호 "+")와 연관된 원통형 시스템에서 번째 배열점을 적용합니다.
, - 다양한 점 쌍에 대한 Green 함수 값
- th 번째 배열 지점과 th 세그먼트의 극단(시작 및 끝) 지점 사이의 거리
- 번째 공동 배치 지점과 번째 세그먼트의 중간점 사이의 거리
- 파수.
SLAU의 무료 회원은 다음과 같이 정의됩니다.
번째 배열점이 도체에 위치한 세그먼트에 해당하는 경우 입니다. 번째 배열점이 능동 진동기의 간격에 위치한 세그먼트에 해당하는 경우 입력 전압의 정규화된 값이 값으로 사용됩니다. 더욱이, 안테나에 하나의 진동기가 포함되어 있으면 정규화된 입력 전압은 1과 같다고 가정됩니다. 안테나에 두 개 이상의 진동기(안테나 어레이)가 포함된 경우 진동기 중 하나에 대해 정규화된 입력 전압은 1과 동일한 것으로 가정하고 나머지 입력 전압은 이 진동기의 입력 전압의 실제 값으로 정규화됩니다.
최적의 제거 방법을 사용하여 SLAE를 해결하는 것이 좋습니다.
SLAE는 다음과 같이 작성됩니다.
SLAE를 푼 결과, 원하는 전류 함수의 확장 계수가 결정됩니다. , , .... 수치적으로 이러한 계수는 선택된 입력 전압(전류)의 정규화를 위해 해당 세그먼트의 중간점에 있는 전류와 동일합니다.
2.3. 전자기장 수준 계산
2.3.1. 일반 조항
EMF 수준을 계산하는 방법을 선택하기 위해 추가 기준이 도입되었습니다.
EMF 레벨을 안테나 전류로부터 직접 계산해야 하는 경우와 안테나 전류 또는 여권 패턴에서 계산된 패턴으로부터 계산하는 경우:
안테나의 기하학적 중심에서 관찰 지점(EMF 레벨이 결정되는 지점)까지의 거리
- 최대 안테나 크기.
안테나의 장치(설계)에 대한 정보가 없지만(즉, 전기 역학 모델을 구축하고 안테나 전류를 계산할 수 없음) 명판 패턴을 알고 있는 경우 명판 패턴을 사용하여 EMF 레벨을 계산합니다. 이 경우, 획득된 전계 강도 값(전기 및 자기)에 보정 계수를 곱해야 하는 경우 매개변수에 따른 그래프가 그림 1에 표시됩니다.
금속 구조의 영향을 고려해야 할 필요성에 대한 기준은 불평등의 충족입니다.
관찰 지점에서 금속 구조물의 가장 가까운 지점까지의 거리입니다.
- 금속 구조의 최대 크기는 수직 편파의 경우 수직으로, 수평 편파의 경우 수평으로 측정됩니다.
- 수직 편파의 경우 수평으로, 수평 편파의 경우 수직으로 측정한 금속 구조의 최대 크기
, - 계수, 그 값은 그림 2의 그래프에서 결정됩니다.
다음과 같은 경우에는 기본 표면의 영향이 고려되지 않습니다.
- 관찰 지점은 기본 표면 수준 아래에 위치합니다(여기서는 건물 지붕과 같이 제한된 크기의 표면을 의미합니다).
- 안테나 중심의 높이와 밑면에 대한 관측점의 높이는 안테나 중심과 관측점 사이의 거리의 10배 이상입니다.
방사 전력은 다음과 같이 결정됩니다.
FM 방송용 안테나 피더 장치와 육상 이동 무선 통신 기지국의 경우 값은 공식에 의해 결정됩니다.
EMF 수준에 대한 기기 모니터링은 방출 장비가 위치한 지역의 실제 전자기 상황 상태를 확인하기 위해 수행되며 계산 결과의 신뢰성을 평가하는 수단으로 사용됩니다.
측정은 다음과 같이 수행됩니다.
예방적 위생 감독 단계 - 무선 엔지니어링 시설(RTO) 운영을 수락할 때
현재 위생 감독 단계 - 기술적 특성 또는 작동 모드(안테나-피더 경로의 방사 전력, 방사 방향 등)를 변경할 때
방송국 배치를 위한 상황 조건이 변경되는 경우(안테나 위치, 설치 높이, 최대 방사능의 방위각 또는 고도각, 인접 지역의 개발 변경)
EMF 수준을 줄이기 위한 보호 조치를 수행한 후
예정된 제어 측정의 일부로(최소 1년에 한 번).
4.1. 측정 준비
측정을 준비하기 위해 다음 작업이 수행됩니다.
측정 목적, 시간 및 조건에 대해 관심 있는 기업 및 조직과의 조정
측정 영역 정찰
추적(경로) 및 측정 장소 선택, 추적 수는 물체에 인접한 지형 및 측정 목적에 따라 결정됩니다.
스테이션 직원과 측정 그룹 간의 상호 작용을 보장하기 위한 통신 조직
측정 지점에 범위 측정 제공
개인 보호 장비 사용의 필요성 결정
필요한 측정 장비를 준비합니다.
4. 2. 측정 트레이스(경로) 선택
트레이스 수는 주변 지형과 측정 목적에 따라 결정됩니다. C33의 경계를 설정할 때 C33의 이론적 경계와 인접한 주거 지역의 구성에 따라 여러 경로가 선택됩니다. 현재 위생 감독 중에 스테이션의 특성과 작동 조건이 변경되지 않은 경우 하나의 특성 경로 또는 C33 경계를 따라 측정을 수행할 수 있습니다.
경로를 선택할 때 주변 지역(구호, 식생, 건물 등)의 특성을 고려하여 역에 인접한 지역을 여러 구역으로 나눕니다. 각 섹터에서 스테이션을 기준으로 한 방사형 경로가 선택됩니다. 경로 요구 사항은 다음과 같습니다.
경로는 열려 있어야 하며 측정 동작이 계획된 장소에서는 방출 장치의 안테나를 직접 볼 수 있어야 합니다.
경로를 따라 방사 패턴의 메인 로브 내에 재방출체(금속 구조물 및 구조물, 전력선 등) 및 기타 모호한 로컬 물체가 없어야 합니다.
경로의 경사는 해당 부문에서 가능한 모든 경로의 경사에 비해 최소화되어야 합니다.
경로는 보행자나 차량이 접근할 수 있어야 합니다.
경로의 길이는 계산된 C33 경계의 거리와 개발 제한 구역의 깊이(1.5~2배 이상)에 따라 결정됩니다.
측정을 위한 지점(사이트)은 방사 안테나로부터 최대 200-300m 거리에서 25m 이하의 간격으로 선택해야 합니다. 50-100m - 200-300m에서 500-1000m 거리; 100m 이상 - 1000m 이상의 거리에서.
측정 장소를 선택할 때 최대 10m 반경 내에 로컬 물체가 없고 모든 지점에서 방사 안테나에 대한 직접적인 가시성이 보장된다는 점을 고려해야 합니다.
4.3. 측정하기
EMF 수준을 측정하는 데 사용되는 장비는 제대로 작동해야 하며 유효한 주정부 인증 인증서가 있어야 합니다.
측정 장비 준비 및 측정 프로세스 자체는 사용된 장치의 작동 지침에 따라 수행됩니다.
현재 위생 감독 단계에서 RTO의 기술적 특성, 작동 조건 및 모드가 변경되지 않은 경우 하나의 특징적인 경로를 따라 또는 위생 보호 구역의 경계를 따라 측정을 수행할 수 있습니다.
장치의 측정 안테나는 측정된 신호의 편파에 따라 공간적으로 방향이 지정됩니다.
측정은 0.5~2m 높이의 현장 중심에서 이루어지며, 이 한계 내에서 기기 판독값의 편차가 가장 큰 높이가 발견되며, 이 높이에서 측정 안테나를 수평으로 부드럽게 회전시킵니다. 그리고 필요한 경우 수직면에서 최대 기기 판독값이 다시 일관되게 달성됩니다. 측정값의 최대값을 기준으로 삼습니다.
각 현장에서는 최소한 3번의 독립적인 측정을 수행해야 합니다. 결과는 이러한 측정값의 산술 평균입니다.
각 기술적 수단의 제로 강도 측정은 비디오 및 오디오 채널의 반송파 주파수에서 유효 값을 측정하는 모드에 포함된 FSM-8 키트를 사용하여 수행됩니다.
이러한 측정의 결과 값은 공식 3.9에 따라 구해집니다.
유사한 매개변수를 가진 다른 장치를 사용하여 측정할 수 있습니다.
지지대 바닥에서 측정 지점까지의 거리를 측정하려면 경위의, 측정 테이프, 해당 지역의 계획(지도) 및 충분한 정확도를 제공하는 기타 사용 가능한 방법을 사용할 수 있습니다.
측정 결과에 따라 프로토콜이 작성됩니다. 측정 결과는 RTO의 위생 여권에 입력되어야 하며 행정부에 알려야 합니다.
P3-50A - 전력 주파수 전계 강도 측정기, 고품질 전문 장비, PZ-50 A 매개변수, 모델의 특성 및 기술 설명, SamaraPribor 회사에서 P3-50 A 주문, 배송 및 보증과 함께 전력 주파수 전계 강도 측정기 구매 , 전자기장 및 방사선을 측정하는 장비는 물론 기타 측정 장비(계측 및 제어), 실험실 및 테스트 장비를 매력적인 가격으로 폭넓게 제공합니다.
4.3. 제어 방법. 물리적 요인
지침 MUK 4.3.677-97
"LF, MF 및 HF 범위에서 기술 장비가 작동하는 무선 기업의 작업장에서 전자기장 수준 결정"
도입일자 : 승인일로부터
1 사용 영역
2. 방법의 본질
3. 계산 예측 방법의 기본 조항
3.1.1. 대칭 출력을 갖는 송신기의 이중 동축 피더 스크린에서 나오는 방사선
3.1.2. 불균형 출력을 갖는 송신기의 동축 피더 스크린에서 방출
3.2.2. 조각별 정현파 기준으로 지점을 스티칭하는 방법
4.1. 측정 작업
4.2. 측정 장비
4.3. 측정 조건
4.4. 측정하기
1 사용 영역
이 지침은 킬로(LF), 헥토(LF) 단위의 방사선원에 대한 예방적 위생 감독을 보장하기 위해 위생 역학 서비스 기관 및 기관의 엔지니어, 엔지니어링 및 기술 작업자, 통신 장비 설계 조직을 지원하기 위해 작성되었습니다. MF) 및 데카미터(HF)는 방송 및 무선 통신 기업에 적용되며 서비스 작업 구성 시 전자기장 강도 수준을 예측하는 데도 사용됩니다.
2. 방법의 본질
LF, MF 및 HF 범위의 무선 기업 작업장에서 전자기장 수준을 모니터링하는 방법에는 무선 통신 및 무선 방송의 기술 수단을 킬로, 헥토 및 단위로 방출하는 전자기장의 강도를 계산하는 방법이 포함되어 있습니다. 데카미터 파 범위 및 전자기장 수준을 측정하는 방법. 방출 물체에 대한 전자기 조사를 수행할 때 이 방법론에 따라 수행된 계산 및 실험 연구는 필요하고 충분합니다.
LF, MF 및 HF 범위의 기술 장비를 제공하는 작업장에서 전자기장의 계산 예측 방법은 이미터에 대한 알려진 전류 분포 기능을 사용하여 얇은 와이어 구조의 해당 전기 역학 문제에 대한 엄격한 솔루션을 기반으로 합니다. 대략적인 솔루션의 기초.
이 지침은 동일한 주파수 범위의 기술 수단과 서로 다른 주파수 범위의 기술 수단을 모두 갖춘 무선 엔지니어링 시설에 적용됩니다. 기술적 수단의 전자기장은 강도, 분극, 주파수, 토양 매개변수에 대한 의존성 등이 다를 수 있습니다. 지침은 전자기 환경의 관점에서 개별 방사선원의 배치 및 방향 차이, 파동 변화 일정의 불일치, 다른 세트에서 나타나는 실제 물체의 개성을 고려합니다. 기술적 수단의.
서비스 작업장의 기술 건물 내부 전자기장의 주요 발생원은 다음과 같습니다.
대칭 출력을 갖춘 이중 동축 송신기 피더의 스크린;
불균형 출력을 갖는 송신기의 동축 피더 스크린;
송신기 캐비닛의 슬롯;
라디오 센터의 안테나. 전산 예측에서 전자기장은 특정 방사원을 고려하여 기술 시설의 특정 전기물리학적 모델에 대해 결정됩니다.
3. 계산 예측 방법론의 기본 조항
LF, MF 및 HF 범위의 전자기 예측의 특징은 필드가 가까운 방사선 구역에서 결정되어야 한다는 것입니다. 이 경우 전계 강도는 건물의 금속 표면(송신기 캐비닛의 프레임 및 라이닝, 물)에 이러한 소스(즉, 1차 필드)에 의해 유도된 전류에 의해 생성된 방사선 소스 필드와 2차 필드의 중첩으로 정의됩니다. 냉각 파이프, 동축 및 이중 동축 내부 스크린 피더의 외부 표면 등).
유도 전류가 발견되는 해당 전기역학적 문제를 해결해야만 이러한 요소를 고려할 수 있습니다.
3.1. 전자기장 소스로부터의 방사선
방사선원의 1차 필드는 단계별로 계산됩니다. 피더 실드 외부 표면의 전류, 송신기 캐비닛의 균열로 인한 복사 및 차폐되지 않은 건물의 경우 무선 센터 안테나의 복사로 인해 생성된 필드는 제3자 소스로 간주됩니다. 피더 스크린 전류는 긴 라인 이론을 기반으로 계산됩니다. 스크린과 접지 버스로 형성된 등가선의 파동 임피던스는 2차원 정전기 문제를 해결하여 구합니다. 유한 유도 리액턴스를 가지며 대칭 출력을 갖는 송신기 전류의 비대칭 또는 차폐 효과가 불충분하여 여기되는 외부 피더로의 전환 단면에 있는 접지 부스바의 수직 단면 비대칭 출력을 갖는 송신기 외부 동심 피더의 와이어 스크린은 흥미로운 소스로 간주됩니다. 캐비닛 슬릿으로부터의 복사는 슬릿을 따라 흐르는 등가 자기 전류의 작용으로 간주됩니다. 안테나 방사선에 의해 생성된 필드는 기본 표면의 실제 전기물리적 매개변수를 고려하는 방법으로 계산됩니다.
3.1.1. 대칭 출력을 갖는 송신기의 이중 동축 피더 스크린에서 나오는 방사선
이중 동축 피더의 방사로 인해 생성된 필드 계산은 5단계로 수행됩니다.
1) 등가선(EL)의 기하학적 매개변수 계산(한 와이어는 피더 스크린이고 다른 와이어는 접지 버스임)
2) EL 매개변수의 계산 - 균일한 섹션의 파동 임피던스 및 송신기를 향해 결정된 이들 섹션의 조인트 섹션의 임피던스;
3) EL 출력 회로(접지 버스의 수직 섹션, 안테나 피더)의 매개변수와 EL 출력의 전압 계산, 즉 외부 동심 피더로의 전환 단면에서;
4) 각 균일 영역의 EL 전류 계산;
5) 이 EL 전류에 의해 생성된 필드 계산.
첫 번째 단계에서는 평면(XOY)이 접지 평면과 일치하도록 데카르트 좌표계가 도입됩니다. 축 (OX) 및 (OY)의 방위각 방향은 임의적일 수 있습니다. 이 기본 시스템은 모든 피더 및 기타 건물 요소에 공통되며 이후 모든 계산에 사용됩니다. 피더는 전력선의 균질 섹션의 계단식 연결로 표시됩니다. 통일을 위해 각 동종 세그먼트는 직선이어야 합니다. 그 길이는 인접한 회전 사이의 피더 섹션 길이를 초과해서는 안됩니다. 직선 구간 내에서 EL 균일성에 급격한 변화(피더와 버스 사이의 거리의 급격한 변화)가 있는 경우 이 구간을 두 개 이상의 동질 구간으로 나눌 수 있습니다. 각 동종 세그먼트는 극점의 데카르트 좌표를 특징으로 합니다. 확실히 포인트는 피더 화면(버스가 아닌)에서 가져옵니다. 좌표는 순서가 지정된 벡터 쌍을 형성해야 하며, 기록 순서에 따라 해당 세그먼트에서 전류의 양의 방향이 결정됩니다(첫 번째 벡터는 세그먼트의 시작이고 두 번째 벡터는 끝임). 전류에 의해 생성된 필드를 계산하려면 EL 세그먼트의 공간 위치를 결정하는 것이 필요합니다.
두 번째 단계에서는 적분 방정식 방법을 사용하여 2차원 정전기 문제를 해결하여 EL의 파동 임피던스를 계산하고, 이를 다시 모멘트 방법으로 해결합니다.
전송선의 특성 임피던스는 선로의 전선 사이의 정전기 연결을 특징으로 하는 선형 정전 용량 Cc, F/m에 의해 완전히 결정됩니다. 다음 관계식에 따라 전선의 특정 전위차에서 전선의 선형 전하 값을 결정합니다.
(3.1)
여기서 Q1과 Q2는 각각 와이어 1과 와이어 2의 선형 전하 C/m이고 Q2 = -Q1입니다(명확성을 위해 와이어 1은 피더 스크린이고 와이어 2는 접지 버스라고 가정합니다).
- 각각 전선 1과 전선 2의 전위 V.
선형 커패시턴스를 결정하려면 다음과 같은 정전기 문제를 해결하는 것으로 충분합니다. 예를 들어 와이어의 전위를 1V와 동일하게 설정하고 와이어 2의 전위를 0으로 설정합니다. 전선의 선형 전하를 찾으십시오. 그런 다음 (3.1)에서 다음 공식을 사용하여 용량을 구합니다.
(3.2)
도체 중 하나(어느 것과 상관없이)의 선형 전하, C/m은 어디에 있습니까?
전위차의 절대값 V.
라인 와이어의 선형 전하를 찾는 정전기 문제를 해결할 때 적분 방정식(잘 알려진 포아송 미분 방정식의 해법)을 사용하는 것이 좋습니다.
(3.3)
여기서 p는 전하 밀도, C/m3입니다.
전기 상수;
여기서 v 및 v"는 공간에 있는 점의 반경 벡터입니다(v는 관측점, v는 적분 변수).
r은 점 v와 v" 사이의 거리입니다.
전하는 도체 표면에만 존재하기 때문에 부피 적분은 해당 표면 적분으로 대체될 수 있습니다(이 경우 전하 밀도 p는 선의 축을 기준으로 한 단면에서 표면, C/m2입니다). 도체 단면의 윤곽을 따라 측정된 곡선 좌표의 함수입니다. 선을 따라 - 상수 ). 또한, 도체 표면에 있는 점의 전위를 알고 있으므로 (3.3)의 좌변을 주어진 함수로 간주할 수 있다. 이 접근법을 사용하면 식 (3.3)은 제1종 Fredholm 방정식이 됩니다.
선은 (연구 중인 단면에서 양방향으로) 무한히 연장되는 것으로 가정됩니다. 도체의 고체 표면은 두께가 0인 균일하게 전하된 스트립으로 대체됩니다. 이 스트립의 길이(세로 방향)는 선의 가로 치수(무한 길이에 해당)보다 훨씬 큽니다. 줄무늬에 대한 이산 전하 분포는 고체 표면에 대한 연속 전하 밀도 분포와 대략 유사합니다. v -> v"일 때 발생하는 적분 방정식의 특이점은 표면에 대한 전하 분포의 경우 v" 지점(즉, v 지점을 포함하는 무한소 영역)에서의 전하 크기가 제거된다는 사실에 의해 제거됩니다. 전위가 계산됨) 0이 되는 경향이 있습니다.
스트립 전위에 대한 표현식은 방정식 시스템을 형성하며, 행렬 표기법에서는 다음과 같은 형식을 갖습니다.
(3.4)
여기서 [P]는 M x M 차원의 잠재적 계수의 복소 행렬이며, P~는 j번째 스트립의 전하에 대한 계수를 나타냅니다. q~는 (3.3)의 적분입니다. j번째 스트립, 그 피적분 함수는 i번째 및 j번째 스트립에 의해 결정되며, 필요한 함수가 적분의 부호에서 제외된다는 점을 고려합니다(즉, 적분 함수 q(v")=1에서) C), [q]는 스트립 선형 전하의 열 벡터 C/m, [f]는 스트립 전위 V의 열 벡터입니다. 시스템(3.4)의 해는 다음을 찾는 데 사용됩니다. 스트립의 선형 전하.
도체의 총 선형 전하는 도체를 형성하는 스트립 전하의 합으로 구합니다.
순간의 방법에서 반도체 지구의 영향을 고려하는 것은 스트립의 거울 이미지를 도입함으로써 수행될 수 있습니다. 거울 이미지의 등가 선형 전하는 해당 스트립의 선형 전하에 의해 완전히 결정되므로 (3.4)의 행렬 /P/ 크기는 변경되지 않고 유지됩니다(각 요소 Pij에 대해 i번째 스트립에 생성된 잠재적 구성 요소). j번째 스트립의 거울 이미지가 추가됩니다.
균일한 단면의 파동 임피던스는 다음 공식으로 구합니다.
(3.5)
어디 공기 중의 빛의 속도.
균질한 단면의 파동 임피던스를 찾은 후 EL 회로가 완전히 복원되며 이는 그림 3에 표시됩니다. 1. 라인은 N개의 계단식 섹션으로 구성됩니다. 각 i번째 섹션은 특성 임피던스 Wi와 송신기로부터의 전기적 거리인 끝의 좌표를 특징으로 합니다. (i-ro 세그먼트의 전기적 길이는 thetai-thetai-1의 차이입니다). 다이어그램에는 다음 기호가 사용됩니다. 1 , 지 2 , ... 지 N - 세그먼트의 입력 임피던스; 지 중 - 접지 버스의 수직 부분의 임피던스 지 씨 - 단일 주기 파동에 따른 외부 피더의 입력 임피던스; 이자형죄악 - 내부 피더 출력의 공통 모드 파동 전압.
세그먼트의 입력 임피던스는 반복 공식을 사용하여 구합니다.
(3.6)
나는 =1, 2,...N 입니다.
세 번째 단계에서는 접지 버스 z의 수직 섹션의 임피던스와 단일 주기 파 z를 따른 외부 피더의 입력 임피던스가 계산됩니다. 씨 EL 출력의 전압(그림 1 참조).
접지 버스 Zsh의 수직 섹션 임피던스는 다음 공식으로 계산됩니다.
(3.7)
여기서 omega는 원형 주파수(rad/s)입니다.
엘승 - 버스 인덕턴스, H.
버스 인덕턴스 L승 공식을 사용하여 계산해야합니다
내부 피더 스크린과 접지 버스로 형성된 등가선 다이어그램
어디서? 0 - 공기의 투자율;
나 - 타이어 길이;
g는 공식에 의해 값이 구해지는 양입니다.
여기서 c는 타이어 너비입니다.
K와 E는 계수 k를 갖는 제1종 및 제2종 완전 타원 적분이며, 다음 방정식으로 결정됩니다.
여기서 K", E"는 추가 계수를 갖는 완전한 타원 적분입니다.
b - 타이어 두께.
단일 주기파(즉, Zc 값)를 사용하여 외부 급전선의 특성 임피던스를 계산하려면 동종 단면의 특성 임피던스를 구하는 방법과 동일한 방법을 사용합니다.
E의 가치를 추정하려면죄악 표준화된 표시기가 사용됩니다. 즉, 푸시풀 캐스케이드 출력에서 허용되는 최대 전류 비대칭입니다. 송신기가 작동 중이라고 가정합니다. 진폭 값 E죄악 100% 변조에서 역위상 전압 성분의 진폭 값의 2~3%와 동일하게 사용됩니다.
EL 출력 회로(그림 1 참조)는 전압 분배기이며, 그 중 한 쪽은 임피던스 Zc이고 다른 쪽은 Zsh와 ZN의 병렬 연결로 구성됩니다. 결과적으로 EL 단면의 전압은 다음 관계식에 의해 결정됩니다.
(3.8)
다음으로 네 번째 단계는 EL 전류이다. 이를 위해, 각 i번째 동종 세그먼트 내에서 입사 Ui 및 반사 Vi 전압파의 진폭이 이 세그먼트의 입력 섹션과 관련하여 도입됩니다(그래서 Ui+Vj=ui-1이 동일함). Ui와 Vi의 값은 입력부에서 옴의 법칙이 만족되는 조건과 EL에서의 전압의 연속성을 쎄타의 함수로 하여 구한다. 번거로운 중간 계산을 생략하고 Ui, Vi에 대한 반복 관계를 작성하고 섹션별로 ui를 강조합니다. , ,... , ... , (전압 uN이 이미 발견되었습니다):
i 번째 세그먼트의 전류는 다음 식에 의해 결정됩니다.
(3.10)
따라서 처음 4개의 단계에서 전류 분포는 각 동종 EL 세그먼트에 대해 결정됩니다.
다섯 번째 단계. 원통형 좌표계에서 좌표 p, z를 사용하여 특정 관찰 지점에서 직선 조각별 정현파 전류에 의해 생성된 필드 구성요소 Ez, Ep, Nfi에 대한 표현. 해당 축은 현재 선과 일치하고 다음을 따라 지정됩니다. 긍정적인 방향:
(3,13)
여기서, z 1 및 z 2 - EL의 주어진 곧은 균질 세그먼트의 시작과 끝을 각각 적용합니다.
r 1 및 r 2 - 각각 세그먼트의 시작과 끝에서 관찰 지점까지의 거리.
I(x) - 현재 기능;
x - 곡선 좌표 - 피더를 따라 송신기까지의 거리.
x 1과 x 2는 각각 세그먼트의 시작과 끝의 x 좌표입니다.
버스 전류(피더 스크린 전류와 크기는 같고 위상은 반대)에 의해 생성된 자기장은 비슷한 방식으로 발견됩니다.
3.1.2. 불균형 출력을 갖는 송신기의 동축 피더 스크린에서 방출
단일 종단 출력 송신기의 동축 피더 전류에 의해 생성된 자기장은 이중 동축 피더의 경우와 마찬가지로 5단계로 계산됩니다. 계산 절차는 세 번째 단계에서만 다릅니다. 그렇지 않으면 EL 출력 회로의 매개변수와 출력 전압이 계산됩니다.
동축 피더의 세 번째 단계를 고려해 보겠습니다. 이 경우 역전류는 부분적으로는 동심 급전선의 와이어 스크린을 통해, 부분적으로는 접지를 통해 흐릅니다. 총 역전류에서 접지 전류의 비중을 측정하는 것은 와이어 스크린 kп의 투명도 계수입니다. 총 역전류는 와이어 스크린, 접지 버스 및 외부 표면에서 송신기 동축 피더 스크린의 내부 표면으로 흐릅니다. 마지막 구성 요소는 EL 전류입니다. 등가 회로에서는 임피던스 Z의 병렬 연결을 통해 접지 전류가 흐릅니다.승 (버스의 수직 부분) 및 Z N (EL의 마지막 N 번째 동종 세그먼트의 입력 임피던스, 그림 1 참조).
접지 전류를 계산할 때 먼저 다음 공식을 사용하여 와이어 스크린 k의 투명도 계수를 구합니다.
(3.14)
여기서 C12는 중앙 와이어와 동심 피더의 와이어 스크린 사이의 상호 선형 정전 용량입니다.
C 11 - 중앙 와이어의 자체 정전 용량.
커패시턴스 C 11 및 C 12는 피더 1B의 중앙 와이어 전위와 와이어 스크린 및 접지의 0 전위에서 (이전 단락에서 설명한 방법으로) 정전기 문제를 해결하여 구합니다. C11과 C12는 각각 중앙 도체와 스크린의 선형 전하의 절대값과 일치합니다. 그런 다음 접지 전류 I는 다음 공식을 사용하여 계산됩니다.
(3,15)
여기서 I0는 중앙 와이어 전류이며, 이는 높은 수준의 안테나 매칭을 가정하여 송신기 출력 전류로 구됩니다.
EL 출력 uN의 전압은 병렬 연결 Zsh 및 Z 양단의 전압 강하로 계산됩니다. N 전류 I3가 흐를 때:
(3.16)
그렇지 않으면 위에서 언급한 것처럼 계산은 대칭 출력을 갖는 이중 동축 송신기 피더의 경우와 유사합니다.
3.1.3. 송신기 캐비닛 슬롯의 방사선
송신기 캐비닛의 슬롯은 안티노드 I(m)에서 진폭을 갖는 조각별 정현파 등가 자기 슬롯 전류에 의해 여기되는 짧은 자기 진동기로 간주됩니다. 맥스웰 방정식의 교환 이중성의 원리에 기초하여 원통형 좌표계에서 전기의 phi 성분, 자기장의 p- 및 z 성분에 대해 닫힌 표현식이 얻어지며, 해당 축은 축과 일치합니다. 진동기, 중심과의 좌표 원점:
(3.17)
(3.18)
(3.19)
여기서 r 1, r 0, r 2는 진동기의 여러 지점에서 관찰 지점까지의 거리이며 아래 첨자로 결정됩니다.
인덱스 "2" - 원점(이 좌표계의 가장 낮은 극점)
인덱스 "0" - 중심(중간점);
인덱스 "1" - 끝(상단 극점).
I(m)의 값을 결정하기 위해 식(3.19)을 사용하며, Ef의 값이 주어진다고 가정한다. 두 가지 가능한 경우가 있습니다:
이 유형의 송신기에 대한 사양은 최대 허용 전압에 대한 요구 사항을 설정하며, 이는 이 요구 사항이 확인되는 송신기 벽으로부터의 거리를 나타냅니다.
이 유형의 송신기 사양에서 언급된 요구 사항은 확인되는 거리를 표시하지 않거나 리모콘에 대한 참조 형식으로 설정됩니다.
첫 번째 경우에는 슬롯의 등가 자기 전류를 계산하는 데 필요한 모든 초기 데이터를 사용할 수 있습니다. 두 번째 경우에는 사양 또는 (사양에 없는 경우) 위생 표준에서 가져온 전계 강도 값을 기준으로 이 값이 0.3 ..의 거리에서 결정된다고 가정하는 것이 제안됩니다. .송신기 벽에서 0.7m. 어떤 식으로든 특정 강도 Efi가 (3.19)로 대체되고, 결과적으로 이 표현에서 반대 노드 I(m)에서 등가 자기 전류의 진폭이 구해집니다.
3.1.4. 무선 센터 안테나로부터의 방사선
무선 센터의 방사 안테나에 의해 생성된 필드 계산은 "방법론 지침 MUK 4.3.044-96에 자세히 나와 있습니다. 전자기장 수준 결정, 위생 보호 구역 경계 및 전송 위치의 개발 제한 구역 킬로, 헥토, 데카미터 범위의 라디오 방송 및 무선 통신 시설".
3.2. 금속 요소에 유도된 전류 계산
금속 요소에 유도된 전류 계산은 다음과 같이 수행됩니다.
문제는 세선 근사법(외부 장의 산란 문제)에서 적분 방정식 방법에 의해 회절 문제로 해결됩니다. 객체는 "가는" 와이어 시스템, 즉 와이어 모델로 표현됩니다. 건물 내부의 대부분의 금속 요소는 실제로 선형 도체(피더 스크린, 수냉식 파이프, 접지 바 등)이며, 스크린된 벽과 철근 콘크리트 바닥은 철망이 있는 견고한 금속 표면으로 모델링됩니다. 적분 방정식을 풀기 위해 현재 함수의 확장을 위해 조각별 정현파 기반을 사용하여 이산 지점에서 매칭하는 잘 알려진 방법이 사용되었습니다. 이 섹션에서는 메서드 내에서 수행되는 주요 계산 절차를 자세히 설명합니다.
3.2.1. 미세 와이어 근사의 적분 방정식 방법
위에서 논의한 소스에 의해 생성된 필드는 다른 금속 물체가 없을 때 발생합니다. 이 경우 전자기장은 전도성(차폐) 건물 벽, 피더, 접지 바, 수냉식 파이프, 송신기 캐비닛 등에 의해 영향을 받습니다. 소스의 작용으로 인해 이러한 물체에 전류가 유도되어 결과적으로 표류 필드가 나타납니다. 결과 필드는 위에서 설명한 소스의 기본 필드와 2차 필드(건물에 있는 금속 몸체의 산란 필드)가 중첩된 것입니다. 1차 필드는 외부 필드로 간주되어야 하며, 1차 필드(이러한 소스를 모델링할 때 발견됨)와 함께 전류 분포의 실제 그림을 나타내는 피더 화면에서 2차 전류를 찾아야 합니다. 피더 간 상호 작용 및 다른 도체와의 상호 작용을 고려하십시오.
Harrington 방정식은 초기 적분 방정식으로 사용됩니다. 그 솔루션은 현재 함수의 확장을 위해 조각별 정현파 기반을 사용하는 포인트 매칭 방법으로 수행됩니다. 이전 하위 절에서는 관련된 이론적 문제를 자세히 논의했습니다. 다음은 특정 계산 절차에 대한 설명입니다.
3.2.2. 조각별 정현파 기준으로 점을 스티칭하는 방법입니다.
건물 내 외부 소스(즉, 유도 전류)의 장을 산란시키는 문제에 대한 해결 방법은 4단계로 수행됩니다.
1) 미세 와이어 모델의 구축;
2) 와이어에서 조각별 정현파 기반 함수를 사용하여 세그먼트를 구성합니다.
3) 선형 대수 방정식 시스템 (SLAE)의 계수 및 자유 항 계산 - 원래 적분 방정식과 유사합니다.
4) 안티노드에서 세그먼트 전류의 진폭이 발견된 결과로 SLAE를 해결합니다. 기본 함수에 대한 계수는 후자와 함께 실제 전류 분포에 근사하는 함수를 완전히 복원합니다.
와이어 모델은 직선 도체 시스템입니다. 여기에는 다음이 포함되어야 합니다.
모든 선형 도체(피더, 수냉식 파이프 등)
송신기 캐비닛(LF 및 MF 범위에서 일반적인 크기의 캐비닛은 HF 범위에서 와이어 메쉬를 사용하여 하나의 큰 반경 와이어로 모델링됨)
건물의 스크린된 벽과 천장(철근 콘크리트 포함).
모델은 소스 모델링에 사용되는 기본 데카르트 시스템으로 구축됩니다. 각 직선 도체는 극점의 반경 벡터의 순서쌍으로 지정됩니다(벡터가 기록되는 순서에 따라 전류의 양의 방향이 결정됩니다). 고체 표면을 모델링하는 메쉬 셀의 선형 치수는 파장의 3.5%를 초과해서는 안 되며, 가장 가까운 선형 도체(예: 피더)까지의 거리의 최소 절반이어야 합니다. 계산량을 줄이려면 선형 도체, 송신기 캐비닛 등과의 거리에 따라 그리드의 밀도를 변경해야 합니다. 복잡한 건물 구성의 경우 객체를 전기적으로 연결된 별도의 부분으로 나눌 수 있습니다 작은 출입구별로 문제를 해결하세요.
모델의 도체 시스템은 곡선 윤곽선 L"입니다. 기본 기능을 결정하기 위해 N개의 짧은 세그먼트가 할당됩니다. 각 k 번째 세그먼트는 세 점에 의해 결정됩니다: l"1,k - 시작, l"0,k - 중간점, l "2,k는 끝입니다. 해당 k번째 기본 함수는 다음 표현식으로 제공됩니다.
본질적으로 세그먼트는 조각별 정현파 전류가 있는 짧은 진동기이며 일반적으로 해당 팔(세그먼트 및 -)은 동일한 직선에 있지 않고 길이가 다를 수 있습니다. 인접한 세그먼트는 부분적으로 겹칩니다. k-ro 세그먼트 l"0,k의 중간점은 (k-1)-ro의 끝 및 (k+1)번째 세그먼트의 시작과 일치합니다.
컨덕터 사이(예: 그리드 노드)의 전기 접점은 각 세그먼트의 암이 서로 다른 컨덕터에 있는 특수 세그먼트를 도입하여 설명됩니다. 이 경우 체인 노드에 대해 Kirchhoff의 법칙이 자동으로 충족됩니다.
각 세그먼트의 중간점에서 반경만큼 떨어진 와이어 표면에 해당 스티칭 점이 도입됩니다. 스티칭 지점을 연결하고 도체 표면을 따라 지나가는 곡선은 L 윤곽을 형성합니다.
현재 기능은 기본 기능 시스템에 따른 확장으로 표시됩니다.
(3.22)
여기서, - 알 수 없는(구도된) 계수 - 안티노드에서의 세그먼트 전류의 진폭.
SLAE를 해결하여 값을 찾습니다.
(3.23)
여기서 각 계수는 는 k번째 세그먼트와 i번째 세그먼트 사이의 연결을 나타내며, i번째 세그먼트의 합류점에서 필드의 접선 성분의 의미를 갖습니다. =1A, 자유 조건 E 나 제3자 소스의 작업으로 인해 발생합니다. 승산 다음과 같이 계산됩니다. 일반적인 경우 세그먼트의 팔은 동일한 직선 위에 있지 않을 수 있으므로 각 팔의 필드를 개별적으로 계산한 다음 해당 접선 성분을 합산하는 것이 편리합니다. 원통형 좌표계의 단위 벡터 1z 및 1po에서 확장 형태로 한 팔에 의해 생성된 필드를 계산하는 것이 좋습니다. 해당 축(OZ)은 팔과 정렬되고 세그먼트의 중간점은 다음과 같습니다. 좌표의 원점, 세그먼트의 시작(첫 번째 팔) 또는 끝(두 번째 팔)은 양의 z 영역에 있습니다.
(해당 원통형 시스템에서) 세그먼트 암 중 하나에 의해 결합되는 지점에서 생성된 필드의 z번째 및 ro번째 구성요소에 대한 공식은 다음과 같습니다.
(3.24)
(3.25)
여기서, r 1 - 세그먼트의 시작(끝)에서 관찰 지점까지의 거리, m;
r 0 - 세그먼트의 중간점에서 관측점까지의 거리, m;
파수;
파장, m;
l은 고려 중인 팔의 길이, m입니다.
z 는 관측점의 원통형 좌표입니다(각각 평면 z=0, m에 대한 점의 반경 벡터의 적용 및 투영).
(3.24, 3.25)의 "+" 기호는 세그먼트의 첫 번째 부분에 해당하고 "-" 기호는 두 번째 부분에 해당합니다.
k번째 세그먼트의 두 부분에 대해 공식(3.24, 3.25)에 따라 필드의 z 및 p 구성요소를 계산합니다. 4개의 숫자가 수신되었습니다. E로 표기하자 m,k , m = 1, 2, 3, 4. 원래 주 좌표계의 각 m 번째 구성 요소는 단위 벡터 1"m,k에 해당합니다. 이러한 표기법을 고려하면 다음과 같이 쓸 수 있습니다:
(3.26)
여기서, i는 i번째 스티칭 포인트에서 L에 접하는 단위 벡터이다.
무료 회원 Ei의 공식은 다음과 같습니다.
(3.27)
어디, - 위에서 논의한 모든 소스에 의해 생성된 제3자 필드
원래 주 좌표계에서 i번째 스티칭 점의 반경 벡터입니다.
계수와 자유항을 계산한 후 SLAE(3.23)를 컴파일하고 해결합니다.
SLAE 계수(주대각선 포함)의 상부 삼각 행렬과 자유항 열만 컴퓨터 메모리에 저장해야 하는 최적 제거 방법을 사용하여 SLAE를 푸는 것이 가장 좋습니다.
3.3. 전자기장 수준 계산
SLAE(3.23)를 해결하면 전류 시스템이 생성됩니다.
피더 스크린의 타사 및 송신기 캐비닛 슬롯의 등가 자기 전류;
외부 전류에 의해 주위로 흐르는 피더 스크린을 포함한 금속 몸체에 유도됩니다(피더 스크린의 총 전류는 외부 전류와 유도 전류의 합이 됩니다).
또한(차폐되지 않은 건물의 경우) 무선 센터의 안테나에 의해 생성된 제3자 전계가 있습니다.
일부 관찰 지점의 전체 필드는 안테나의 외부 필드, 외부 전류 필드(피더 스크린, 캐비닛 슬릿) 및 유도 전류 필드의 중첩이 됩니다.
안테나의 전기 방사장은 위에서 설명한 방법으로 결정됩니다. 안테나의 거리를 고려하여 자기장을 계산하려면 자기장의 파동 특성을 가정하여 대략적인 접근 방식을 사용할 수 있습니다. 이 경우 원통형 시스템의 수직 편파 안테나(해당 축은 수직이고 안테나와 일치함)의 경우 자기장은 -성분만 갖습니다.
(3.28)
동일한 원통형 시스템에서 수평 편파 안테나의 경우 Efi를 찾아야 하며, 그러면 자기장은 z 구성 요소만 갖게 됩니다.
(3.29)
피더 스크린의 외부 전류에 의해 생성된 필드는 위에 설명된 공식(3.11-3.13)을 사용하여 계산됩니다. 송신기 캐비닛 슬롯의 방사선장 - 공식(3.17-3.19)에 따름.
유도 전류에 의해 생성된 필드는 개별 세그먼트 필드의 중첩입니다. 전기장을 계산하려면 위에서 설명한 방법을 사용하여 관찰 지점에 대한 SLAE 계수를 계산하고 이를 스티칭 지점으로 간주해야 하며 윤곽 L은 주 데카르트의 기본 벡터를 따라 교대로 방향이 지정됩니다. 체계. 그런 다음 한 세그먼트(i번째 세그먼트라고 가정)의 필드는 이 계수에 의해 역노드 Ii의 전류의 곱이 됩니다.
세그먼트의 자기장은 다음과 같이 개별 팔의 자기장의 중첩으로 계산됩니다. 각 세그먼트의 각 팔에 대해 적용 축(OZ)이 팔과 일치하고 세그먼트의 중심점이 원점에 있고 끝점이 양의 z 영역에 있도록 원통형 좌표계가 구성됩니다. 이러한 시스템에서 자기장은 다음 공식으로 계산되는 phi 구성요소만 갖습니다.
(3.20)
여기서 I 0은 안티노드의 전류, 즉 i-ro 세그먼트에 대한 계수 Ii는 SLAE를 해결한 결과로 구해집니다.
r 1 및 r 0 - 세그먼트의 극단 및 중간 지점에서 관측점까지의 거리입니다.
내가 - 어깨 길이;
z와 ro는 관측점의 원통형 좌표입니다. 특정 팔에 대한 Nfi를 계산한 후 주 데카르트 시스템의 축에 대한 자기장 벡터의 투영이 발견됩니다. 이 절차는 모든 암에 대해 수행되며, 유도 전류의 총 자기장은 해당 투영의 합으로 구해집니다.
4. 전자기장 수준을 측정하는 방법론
EMF 수준의 기기 모니터링은 운영자 작업장의 실제 전자기 환경 상태를 확인하기 위해 수행되며 계산 결과의 신뢰성을 평가하는 수단으로 사용됩니다. 측정은 다음과 같이 수행됩니다.
예방적 위생 감독 단계 - 무선 엔지니어링 시설(RTO) 운영을 수락할 때
현재 위생 감독 단계 - 기술적 특성 또는 작동 모드(방사 전력, 안테나 피더 경로, 방사선 방향 등)를 변경할 때
스테이션 기술 장비 배치를 위한 상황 조건이 변경되는 경우(안테나, 피더의 위치 변경, 설치 높이, 최대 안테나 방사의 방위각 또는 앙각 변경, 송신기 위치 변경)
EMF 수준을 줄이기 위한 보호 조치를 수행한 후
예정된 제어 측정의 일부로(최소 1년에 한 번).
측정을 준비하기 위해 다음 작업이 수행됩니다.
측정 목적, 시간 및 조건에 대해 관심 있는 기업 및 조직과의 조정
개인 보호 장비 사용의 필요성 결정
필요한 측정 장비를 준비합니다. 이 방법론은 LF, MF 및 HF 범위의 에너지를 방출하는 무선 기업의 모든 작업장에 적용됩니다.
4.1. 측정 작업
측정을 수행할 때 다음 작업을 수행해야 합니다.
전자기장의 전기 구성 요소의 강도를 측정합니다.
전자기장의 자기 구성 요소의 강도를 측정합니다.
측정된 전기 및 자기 구성 요소 수준을 에너지 부하 값으로 변환합니다.
4.2. 자질
측정을 수행할 때 다음과 같은 예시적인 보조 수단을 사용해야 합니다.
선택적 마이크로전압계 SMV-11(SMV-6);
0.06-30MHz 주파수에서 EMF의 전기 구성 요소를 측정하기 위한 특수 안테나("ORT")
0.06-30MHz 주파수에서 EMF의 자기 성분을 측정하기 위한 특수 안테나입니다.
위에 표시된 것 외에도 다른 선택적(WMS-4, ESH 2, ESH 3, ESHS 10) 및 광대역 측정 장비(NFM-1, PZ-15 - PZ-22)를 오류 없이 사용하는 것이 허용됩니다. 위에 나열된 장치보다.
4.3. 측정 조건
측정을 수행할 때 다음 조건이 충족되어야 합니다.
주변 온도 293 +- 5K°(20 +- 5C°);
대기압 100 +- 4kPa(750 +- 30mmHg);
상대 습도 65 +- 15%;
주파수가 50Hz +- 1%이고 고조파 함량이 최대 5%인 주 공급 전압은 220V +- 2%여야 합니다.
작업장에서의 측정은 각 작업장의 EMF 강도 최대값을 결정하여 바닥이나 지면 표면의 여러 수준에서 작업자의 신체 위치에 해당하는 EMF 소스로부터의 거리에서 수행됩니다.
측정 안테나와 금속 표면 사이의 최소 거리는 최대 안테나 크기의 4배 이상이어야 하며 안테나 크기는 0.25m를 초과할 수 없습니다.
4.4. 측정하기
4.4.1. 0.06-30MHz 주파수 범위에서 EMF의 전기 부품의 전압 레벨을 측정합니다.
4.4.1.1. 전계 강도 레벨은 무선 전송 장치의 각 작동 주파수에서 결정됩니다.
4.4.1.2. 선택적 마이크로전압계를 켜고 작동 지침에 지정된 시간 동안 예열하십시오.
4.4.1.3. EMF의 전기 구성요소를 측정하기 위한 특수 안테나는 해당 측정 지점에서 X축을 따라 선택된 XOY 평면에 배치됩니다.
4.4.1.4. 연속 방출 모드에서 무선 전송 장치를 켜십시오(작동하지 않는 경우).
4.4.1.5. SMV-11 장치의 주파수를 설정하고 교정합니다.
4.4.1.6. 측정된 신호에 대한 장치를 설정합니다.
4.4.1.7. 게인 교정을 수행합니다.
4.4.1.8. 측정된 전압 값은 분배기의 감쇠 합계와 표시 장치의 dB 판독값을 통해 계산됩니다.
4.4.1.9. 전계 강도는 측정된 전압 값과 특정 주파수(dB)에서 특수 측정 안테나의 교정 계수의 합으로 결정됩니다.
4.4.1.10. 공식을 사용하여 1μV를 기준으로 dB로 표현된 전계 강도 값 Ex를 V/m으로 변환합니다.
4.4.1.11. 측정 안테나의 방향을 Y축으로 맞추고 단락의 단계를 반복합니다. 4.4.1.7-4.4.1.10, Ey를 정의합니다.
4.4.1.12. 측정 안테나를 XOY 평면에 직각으로 설치하고 단락에 따라 단계를 반복하십시오. 4.4.1.7-4.4.1.10, Ez를 결정합니다.
4.4.1.13. 구성 요소 Еx, Еy, Еz의 측정이 두 번 더 반복됩니다. 측정된 값 중 가장 큰 값을 선택합니다.
4.4.1.14. 단락에 따라 단계를 반복합니다. 4.4.1.7-4.4.1.13, 안테나를 운영자 작업장 공간의 다른 지점(다른 높이)에 배치합니다. 측정된 값 중 가장 큰 값을 선택합니다.
4.4.1.15. 한 작업장에서 최소한 세 지점에서 측정이 이루어지도록 4.4.1.14절에 따라 작업을 반복합니다. 측정된 값 중 가장 큰 값을 선택합니다.
4.4.1.16. 측정된 값은 공식을 사용하여 전체 성분의 값으로 다시 계산됩니다.
4.4.2. 0.06-30 MHz 주파수 범위에서 EMF 자기 구성 요소의 강도 수준을 측정합니다.
4.4.2.1. 측정은 4.4.1절에 따라 수행되며 전기 부품 측정용 안테나를 자기 부품 측정용 특수 안테나로 교체합니다.
4.4.2.2. 측정된 값은 공식을 사용하여 총 구성 요소의 값으로 다시 계산됩니다.
4.4.3. 측정은 단락에 따라 작동 주파수에서 다른 무선 전송 장치에 의해 생성된 EMF의 전기 및 자기 구성 요소로 이루어집니다. 4.4.1-4.4.2.
측정 결과는 프로토콜에 문서화됩니다.
최고 주 위생 의사
러시아 연방 G.G. Onishchenko
카탈로그에 제시된 모든 문서는 공식 간행물이 아니며 정보 제공 목적으로만 사용됩니다. 이 문서의 전자 사본은 아무런 제한 없이 배포될 수 있습니다. 이 사이트의 정보를 다른 사이트에 게시할 수 있습니다.
러시아 연방의 국가 위생 및 역학 규정
전자기 레벨 결정
방사에 의해 생성된 필드
텔레비전의 기술적 수단,
FM 방송 및 기지국
육상 이동 라디오
지침
MUK 4.3.1677-03
러시아 보건부
모스크바 2003
1. 러시아 통신 정보부 산하 사마라 산업 라디오 연구소(A.L. Buzov, S.N. Eliseev, L.S. Kazansky, Yu.I. Kolchugin, V.A. Romanov, M Yu. Sdobaev, D.V. Filippov) 직원이 개발했습니다. , V.V. Yudin).
2. 러시아 통신부에서 제공(2002년 2월 12일자 편지 번호 DRTS-2/988). 러시아 보건부 산하 국가 위생 및 역학 표준 위원회의 승인을 받았습니다.
3. 2003년 6월 29일 러시아 연방 최고위생의사의 승인을 받아 시행되었습니다.
4. MUK 4.3.045-96을 대체하기 위해 도입되었으며MUK 4.3.046-96(기지국 측면에서).
나는 승인했다 |
|
|
러시아 연방 최고위생의사, 러시아 연방 보건부 제1차관 G. |
|
|
G. 오니셴코 |
|
|
도입일자 : 승인일로부터 |
4.3. 제어 방법. 물리적 요인
전자기장 수준 결정,
기술적 수단을 방출하여 생성됨
텔레비전, FM 라디오 방송 및 기지국
육상 이동 라디오
|
지침 |
목적과 범위
이 지침은 방사선원의 위생 및 역학 감시를 보장하기 위해 국가 위생 및 역학 감시 센터 전문가, 엔지니어링 및 기술 작업자, 설계 조직 및 통신 사업자가 사용하도록 고안되었습니다.
이 지침은 해당 위치에서 27~2400MHz 범위의 텔레비전, FM 라디오 방송 및 육상 이동 라디오 기지국의 기술적 수단에서 방출되는 전자기장(EMF) 수준을 결정(계산 및 측정)하는 방법을 확립합니다.
이 문서는 MUK 4.3.04-96 및 MUK 4.3.046-96(기지국 관련)을 대체하기 위해 도입되었습니다. 여기에는 기본 표면과 다양한 금속 구조의 영향을 고려하여 근거리 영역을 포함하여 안테나로부터 임의의 거리에 대한 EMF 레벨을 계산하는 방법이 포함되어 있다는 점에서 이전 문서와 다릅니다.
이 지침은 조리개 안테나가 포함된 통신 장비에는 적용되지 않습니다.
1. 일반 조항
EMF 수준의 결정은 텔레비전, FM 방송 및 육상 이동 무선 통신 기지국의 방출 물체 위치에서 전자기 상황의 상태를 예측하고 결정하기 위해 수행됩니다.
계산 예측이 수행됩니다.
송신 무선 엔지니어링 시설(PRTO)을 설계할 때;
기존 PRTO의 기술적 수단의 배치 조건, 특성 또는 작동 모드가 변경되는 경우(안테나 위치, 설치 높이, 방사 방향, 방사 전력, 안테나 피더 회로도, 인접 지역 개발 등의 변경) :
PRTO의 전자기 환경에 대한 계산된 예측을 위한 자료가 없는 경우
PRTO 시운전 시(계산 예측이 수행된 원래 버전과 관련하여 프로젝트가 변경된 경우)
측정은 다음과 같이 수행됩니다.
PRTO를 운영할 때;
최소 3년에 한 번 계획된 제어 측정 순서에 따라(동적 관찰 결과에 따라 EMF 수준 측정 빈도는 국가 위생 및 역학 감독 관련 센터의 결정에 따라 줄어들 수 있지만 최대 일년에 한번);
기존 PRTO의 기술적 수단의 배치 조건, 특성 또는 작동 모드가 변경되는 경우
EMF 수준을 줄이기 위한 보호 조치를 수행한 후.
계산 예측 방법론은 EMF 수준을 계산하기 위해 다음 방법을 정의합니다.
안테나 도체의 전류에 의해 직접적으로(사전 계산됨)
안테나 전도체의 전류 분포에 의해 결정되는 안테나의 방사 패턴(DP)에 따라;
안테나 데이터 시트에 따르면.
안테나가 안테나 배열이고 그 요소가 알려진 패턴을 가진 알려지지 않은 디자인의 방사체인 경우 그러한 배열의 패턴을 계산하는 것이 가능합니다.
전류로부터 직접 EPM 레벨 계산은 안테나로부터 상대적으로 짧은 거리(근거리 및 중간 영역)에 대해 수행되고 DP에서 계산은 상대적으로 먼 거리(원거리 영역)에 대해 수행됩니다. 여권 DN은 안테나 설계에 대한 정보가 없을 때 사용됩니다.
안테나 도체를 따른 전류 분포는 적분 방정식 방법을 사용하여 전기역학적 문제를 해결하여 알아냅니다. 이 경우 안테나는 특정 방식으로 위치하고 공간을 향하는 도체 시스템으로 표시됩니다.
EPM 수준 계산 방법은 다음을 제공합니다.
기본 표면이 안테나 도체의 전류 분포에 영향을 미치지 않는다는 가정하에 전파 전파의 2빔 모델을 기반으로 기본 표면을 고려할 수 있는 기능.
안테나 필드에 의해 금속 구조에 유도된 전류를 결정하는 것을 기반으로 금속 구조의 영향을 고려하는 기능입니다.
EPM을 고려하기 위한 초기 데이터는 도체 끝의 좌표 집합 형태의 안테나의 기하학적 매개변수, 기본 표면의 기하학적 및 전기적 매개변수, 무선 전송 장비의 기술적 특성입니다.
기본 좌표계의 Orth 축 적용;
Ort는 안테나 거울상의 기하학적 중심에서 관측점까지의 방향을 나타냅니다.
존재하는 경우 영향을 미치는 금속 구조와 기본 표면 모두전계 강도 벡터는 다음과 같이 결정됩니다.
1) 기본 표면만 존재하는 경우와 동일한 방식으로 결정됩니다 - 에 의해 결정되는 경우 , 및 - 에 의해 결정됩니다.
2) 결정된 것과 동일한 방식으로 결정됩니다.이 값은 - 금속 구조물의 도체에 있는 배열 지점의 전계가 결정된다는 유일한 차이점이 있는 금속 구조물의 도체의 전류에 의해 (금속 구조물의 도체의 양의 방향으로의 벡터 투영의 후속 결정과 함께) 같은 방식으로 기본 표면을 고려합니다.이는 정의할 때 수행됩니다.
2.3.4. 인증된 방사 패턴을 사용하여 전자기장 수준 계산
EMF 레벨 계산은 기본적으로 에서와 동일한 방식으로 수행됩니다. 차이점은 다음과 같습니다.
1) 안테나 전류로부터 계산된 수직 및 수평 평면의 패턴 대신에 다음을 사용합니다. 정규화된 진폭 등급수직 및 수평면의 DN - 및 각각; 여권 DN이 표준화되지 않고 상대 단위(“시간”)로 제공되는 경우 정규화는 이전과 동일한 방식으로 수행됩니다. 여권 DP가 dB(각각 수직 및 수평 평면의 DP - 및 )로 제공되는 경우 DP는 다음 공식에 의해 결정됩니다.
어디에(2.30)
- DN의 최대값
2) 관측점의 구면좌표(각도) θ, φ 거리아르 자형) 안테나의 기하학적 중심을 기준으로 결정되는 것이 아니라 안테나의 위상 중심으로 취한 지점(즉, 구면 좌표는 원점이 지정된 점과 정렬되는 구면 시스템에서 정의됩니다.) 안테나의 거울 이미지에 대한 구면 좌표는 유사한 방식으로 결정됩니다. 구면 시스템에서 시작 부분은 안테나의 위상 중심으로 사용되는 지점의 거울 이미지와 결합됩니다.
3) KNI는 여권 데이터에 의해서도 결정됩니다.
KND가 지정된 경우 ( 디) 상대 단위에서는 지정된 값이 계산에 직접 사용됩니다.
게인이 dB(디(dB) ), 그런 다음 계산에서는 공식(dB에서 상대 단위로 변환하는 공식)에 의해 결정된 상대 단위의 지향성 계수를 사용합니다.
등방성 이미터에 상대적인 이득 계수(GC)가 주어지면 이득은 이득 계수와 동일한 것으로 가정됩니다(필요한 경우 위 공식을 사용하여 dB에서 상대 단위로 변환됩니다).
반파 진동기에 대한 이득이 상대 단위로 지정되면 계산에 사용되는 지향성 값은 지정된 이득 값과 1.64 계수의 곱으로 결정됩니다.
반파장 진동기에 대한 이득이 dB로 주어지면, dB 단위의 이득은 먼저 이득보다 2.15dB 더 큰 값으로 결정되고, 그런 다음 이득은 위의 공식을 사용하여 dB에서 상대 단위로 다시 계산됩니다. .
아래는 주요 유형의 안테나에 대한 위상 중심으로 사용되는 지점의 위치를 결정하기 위한 데이터입니다.
위상중심으로 취한 점으로서 동일선상 안테나,하단과 상단에서 동일한 거리에 있는 안테나의 수직 축에 있는 점이 선택됩니다.
위상 중심으로 취한 점의 위치 패널 안테나,에 의해 결정 . 위상 중심으로 취한 점의 위치 Uda-Yagi 유형 안테나("파동 채널"),에 의해 결정 . 이 사진들에는 Δ FH- -3dB 레벨의 패턴(메인 로브) 너비(상대 단위로 정규화된 패턴의 경우 레벨 0.707)시간-비행기. 패턴의 너비는 각도 단위로 결정됩니다. 처럼시간- 평면은 수직 편파 안테나의 경우 수평 평면으로, 수평 편파 안테나의 경우 수직 평면으로 간주됩니다.
위상중심으로 취한 점 로그주기 안테나,세로축에 위치합니다. 이 점의 위치는 변위에 의해 결정됩니다.시간 Uda-Yagi 안테나와 마찬가지로 최대 방사 방향으로 참조하십시오. 크기시간 다음 공식으로 계산됩니다.
, 여기서(2.31)
;
엘 - 대수 주기 안테나의 길이(세로 축을 따른)
따라서, 대수 주기 안테나의 작동 범위의 하한 및 상한 주파수;
에프- 위상 중심의 위치가 결정되는 주파수
금속 구조와 기본 표면의 영향을 고려하지 않고 EMF 레벨을 계산할 때 위상 중심으로 사용되는 지점의 위치를 찾을 필요가 없다는 점에 유의해야 합니다. 이 경우 안테나의 위치와 마찬가지로 기하학적 중심의 위치로 특성을 지정할 수 있습니다.
2.3.5. 구성 요소 방출기의 인증된 방사 패턴을 사용하여 안테나 배열의 전자기장 수준 계산
EMF 레벨 계산은 기본적으로 에서와 동일한 방식으로 수행됩니다. 차이점은 정규화되지 않은 패턴이 에 의해 계산되는 두 각도 구형 좌표의 함수로 다르게 결정된다는 것입니다.
이 경우 DN은 다음과 같이 결정됩니다.
모든 케이- 일 이미터의 특징은 다음과 같습니다.
위상 중심으로 사용된 점의 좌표(기본 데카르트 좌표계에서 각각 가로좌표, 세로좌표 및 적용)
방향 방위각 - 기본 시스템의 0 방위각을 기준으로 방위각에서 이미 터의 회전 각도입니다 (0 방위각의 방향은 가로축으로 표시됩니다).
수직 및 수평면의 여권 DN - 및 , 각각; DN은 상대 단위로 정의되고 정규화되어야 합니다. in과 동일합니다.
정규화된 입력 전압의 복소 진폭영국 이미터의 정규화된 입력 전압은 다음과 같이 결정됩니다. 이미터 중 하나의 경우 정규화된 입력 전압은 1로 설정되고 나머지 입력 전압은 이 이미터의 입력 전압의 실제 값으로 정규화됩니다.
DN은 다음 공식을 사용하여 계산됩니다.
사용할 때 다음 조건이 충족되어야 한다는 점에 유의해야 합니다.
안테나 배열을 형성하는 모든 이미터는 동일한 유형의 편파(수직 또는 수평)의 안테나여야 합니다.
안테나 배열을 구성할 때 이미터는 방위각(수직 축 주위)으로만 회전할 수 있습니다.
3. 전자기장 수준을 측정하는 방법론
3.1. 측정 준비
측정을 준비하기 위해 다음 작업이 수행됩니다.
측정 목적, 시간 및 조건에 대해 관심 있는 기업 및 조직과의 조정
측정 영역 정찰
추적(경로) 및 측정 지점 선택
스테이션 직원과 측정 그룹 간의 상호 작용을 보장하기 위한 통신 조직
측정 지점에 범위 측정 제공
개인 보호 장비 사용의 필요성 결정
필요한 측정 장비를 준비합니다.
3.2. 측정 트레이스(경로) 선택
트레이스 수는 주변 지형과 측정 목적에 따라 결정됩니다. 위생 보호 구역(SPZ)의 경계를 설정할 때 SPZ와 인접 주거 지역의 이론적 경계 구성에 따라 여러 경로가 선택됩니다. 현재 위생 감독 중에 PRHE의 특성과 작동 조건이 변경되지 않은 경우 하나의 특징적인 경로를 따라 또는 위생 보호 구역의 경계를 따라 측정을 수행할 수 있습니다.
경로를 선택할 때 주변 지역(구호, 식생 피복, 건물 등)의 특성을 고려하여 PRTO에 인접한 지역을 여러 부문으로 나눕니다. 각 섹터에서 PRTO를 기준으로 한 방사형 경로가 선택됩니다.
경로 요구 사항은 다음과 같습니다.
경로는 열려 있어야 하며, 측정이 계획된 장소는 방출 장치의 안테나를 직접 볼 수 있어야 하며 최대 5미터 반경 내에 반사 구조물이 없어야 합니다. 이 요구 사항을 충족할 수 없고 측정 장소에 반사 구조물이 있는 경우 측정 안테나는 이러한 구조물에서 최소 0.5미터 떨어진 곳에 위치해야 합니다.
경로를 따라 방사 패턴의 메인 로브 내에 재방출체(금속 구조물 및 구조물, 전력선 등)와 음영 장애물이 있어서는 안 됩니다.
경로의 경사는 해당 부문에서 가능한 모든 경로의 경사에 비해 최소화되어야 합니다.
경로는 보행자나 차량이 접근할 수 있어야 합니다.
경로의 길이는 위생 보호 구역 및 개발 제한 구역의 경계로부터 계산된 거리를 기준으로 결정되며, 구역 내부와 외부 모두 구역 경계에 가까운 지점에서 측정을 수행하는 것이 좋습니다.
3.3. 측정하기
3.3.1. 일반 조항
각 현장에서는 최소한 3번의 독립적인 측정을 수행해야 합니다. 이러한 측정값의 산술 평균이 결과로 사용됩니다.
거리를 측정하려면 경위의, 측정 테이프, 해당 지역의 계획(지도) 및 충분한 정확성을 제공하는 기타 사용 가능한 수단을 사용할 수 있습니다.
텔레비전 방송의 경우 이미지 반송파 주파수와 오디오 반송파 주파수 모두에서 측정을 수행해야 합니다.
측정 결과에 따라 프로토콜이 작성됩니다. EMF 수준 측정 프로토콜은 PRTO의 위생 및 역학 보고서에 포함되는 정보입니다.
서로 다른 위생 표준에 따라 주파수 범위에서 방출되는 무선 주파수 범위(RF EMR)의 전자기 방사선 소스를 동시에 작동하는 경우 측정은 각 주파수 범위에서 별도로 수행해야 합니다.
EMF 수준을 측정하는 데 사용되는 장비는 제대로 작동해야 하며 유효한 주정부 인증 인증서가 있어야 합니다. 권장 장치 목록이 제공됩니다.
측정 장비 준비 및 측정 프로세스 자체는 사용된 장비의 작동 지침에 따라 수행됩니다. 이 경우 송신 무선 장비의 근거리 및 원거리 영역 모두에서 측정을 수행할 수 있다는 사실을 고려해야 합니다. 근거리 영역과 원거리 영역의 경계를 결정하는 기준은 다음과 같습니다.
지향성 안테나가 있는 선택적 광대역 장비로 원거리 EMF 레벨 측정
장치의 측정 안테나는 측정된 신호의 편파에 따라 공간적으로 방향이 지정됩니다. 측정은 기본 표면 (지면) 수준에서 0.5 ~ 2m 높이의 현장 중앙에서 수행됩니다. 이러한 한계 내에서 측정된 값(기기 판독값)이 가장 큰 고도를 찾습니다. 이 높이에서 측정된 신호의 편파 평면에서 측정 안테나를 부드럽게 회전하면 장치의 최대 판독값이 다시 달성됩니다.
전방향 안테나가 있는 광대역 장비로 원거리 EMF 레벨 측정
측정은 기본 표면 (지면) 수준에서 0.5 ~ 2m 높이에서 수행됩니다. 이러한 높이 제한 내에서 측정 안테나는 최대 수신 방향을 향하게 됩니다. 최대 수신은 측정 장치의 최대 판독값에 해당합니다.
지향성 수신 안테나가 있는 선택적 광대역 장치를 사용하여 근거리장에서 EMF 레벨 측정
근거리 영역에서는 각 PRTO 안테나의 전계 강도 벡터의 세 가지 구성 요소를 측정해야 합니다. E x, E y, E 지 : 측정 안테나의 적절한 방향에 따라. 전계 강도 벡터의 크기는 다음 공식으로 계산됩니다.
전방향 안테나가 있는 광대역 장치를 사용하여 근거리장에서 EMF 레벨 측정
무지향성 수신 안테나가 있는 광대역 장치는 전계 강도 벡터의 계수를 즉시 측정하므로 측정 안테나의 방향을 최대 수신 방향으로 설정하는 것으로 충분합니다. 최대 수신은 측정 장치 표시기의 최대 판독값에 해당합니다.
3.3.2. 27-48.4 MHz 주파수 범위에서 측정
이 주파수 범위에서는 전기장 강도의 제곱평균제곱근(유효) 값이 측정됩니다.
측정은 지향성 수신 안테나 또는 광대역 전계 강도 측정기를 갖춘 선택적 기기(선택적 마이크로 전압계, 측정 수신기, 스펙트럼 분석기)를 사용하여 수행해야 합니다.
지향성 수신 안테나가 있는 선택형 또는 광대역 장치를 사용하는 경우 근거리 및 원거리 영역의 EMF 수준 측정에 대한 규정을 준수해야 합니다.
광대역 장비로 측정할 때 한 주파수 범위(27-30MHz)의 PRTO 기술 수단을 순차적으로 켜고 다른 주파수 범위(30-48.4MHz)를 끄거나 특정 방향으로 작동하거나 영향을 미치도록 대비해야 합니다. 주어진 지점에서의 전계 강도의 총 값, 그 반대의 경우도 마찬가지입니다.
3.3.3. 48.4-300MHz 주파수 범위에서 측정
이 주파수 범위에서는 전기장 강도의 제곱평균제곱근(유효) 값이 측정됩니다. 텔레비전 및 FM 방송 장비의 전계 강도 측정은 지향성 수신 안테나가 있는 선택적 기기(선택적 마이크로 전압계, 측정 수신기, 스펙트럼 분석기)를 통해서만 수행해야 합니다. 텔레비전의 각 기술 수단의 전계 강도 측정은 이미지 및 사운드 채널의 반송파 주파수에서 유효 값을 측정하는 모드에서 수행되어야 합니다.
방향성 수신 안테나가 있는 선택적 기기를 사용한 측정은 규정에 따라 수행됩니다.
지정된 범위 내 다른 기술 수단의 전계 강도 측정은 지향성 수신 안테나가 있는 선택적 장치와 모든 유형의 안테나가 있는 광대역 장치를 통해 수행할 수 있습니다. 광대역 장치를 사용한 측정은 TV 및 FM 방송 장비를 끈 상태에서 수행해야 한다는 점을 고려해야 합니다.
3.3.4. 300-2400 MHz 주파수 범위에서의 측정
이 주파수 범위에서 EMF PES의 에너지 플럭스 밀도가 측정됩니다. 측정은 광대역 PES 미터 또는 선택적 전계 강도 미터를 사용하여 수행됩니다.
근거리 영역에서는 위치에 따라 광대역 PES 미터로만 측정이 이루어집니다. 원거리 구역에서는 광대역 PES 미터와 지향성 수신 안테나가 있는 선택적 장치를 사용하여 측정이 수행됩니다. 측정은 규정에 따라 수행됩니다.
원거리 영역의 선택 장치에 의해 측정된 전계 강도 값은 다음 공식을 사용하여 PES로 변환됩니다.
μW/cm 2 (3.2)
이자형 - V/m 단위의 전계 강도 값.
측정 혼 안테나가 있는 선택적 장치를 사용하는 경우 다음 규칙을 따라야 합니다. 혼 안테나를 최대 방사 방향으로 향하게 하십시오. 축을 따라 혼 안테나를 회전시켜 측정 장치의 눈금(화면)에 측정된 신호 레벨을 최대로 표시합니다. 그런 다음 장치 판독값을 마이크로와트로 변환해야 합니다. 최종 PES 값인 μW/cm 2 는 공식 3.3에서 얻습니다.
어디에(3.3)
R -측정 장치의 판독값, μW;
케이시간 - 때때로 혼 안테나와 연결 동축 케이블의 전이 도파관 장치에 의해 도입되는 감쇠;
에스- 혼 안테나의 유효 표면, cm
부록 1
전자기장 수준 계산의 예
초기 데이터. 기술적 수단은 동일한 방사 전력 및 주파수를 가진 안테나와 유사한 안테나입니다. 좌표를 사용하여 M1 지점에서 안테나에 의해 생성된 EMF 레벨을 계산해야 합니다. 엑스= 2.7m, ~에 = 0, 지= -3m(와 같은 지점). 이 경우 평면에 위치한 기본 표면의 영향을 고려해야 합니다.지=- 5 m (참조). 기본 표면 아래의 환경 매개변수: 상대 투자율 μ = 1; 비유전율 ε = 15; 전도도 σ = 0.015Ω/m. 금속 구조의 영향을 고려할 필요는 없습니다.
계산 수행
1) 이 주파수 범위에서는 현재 표준에 따라 전계 강도가 정규화됩니다. 이자형, V/m. 따라서 EMF 레벨은 다음 값으로 특징 지어집니다. 이자형,
디 , 계산과 같은 방식으로 관련됩니다. 이자형안테나 전류에 의해 직접 수행됩니다.
3) 안테나 전류 계산은 에서와 동일한 방식으로 수행됩니다.
4) 전계강도의 계산은 )에 설명된 방법에 따라 수행된다. 이 경우 금속 구조와 밑에 있는 표면의 영향을 고려할 필요가 있습니다. 금속 구조의 매개변수는 in과 동일하고 기본 표면의 매개변수는 in과 동일합니다.
계산 수행
이자형, 이자형, 계산해야합니다.
2) 관측점(M1 지점)까지의 거리와 최대 안테나 크기가 크기 때문에디 , 계산과 같은 방식으로 관련됩니다. 기술적 수단은 동일한 방사 전력 및 주파수를 가진 안테나와 유사한 안테나입니다. 좌표를 사용하여 M1 지점에서 안테나에 의해 생성된 EMF 레벨을 계산해야 합니다. 엑스= 10m, ~에= 5m,지= -3m (참조). 금속 구조와 기본 표면의 영향을 고려할 필요는 없습니다.
계산 수행
1) 이 주파수 범위에서는 현재 표준에 따라 전계 강도가 정규화됩니다. 이자형, V/m. 따라서 EMF 레벨은 다음 값으로 특징 지어집니다. 이자형, 계산해야합니다.
이에 따라 안테나 전류를 직접 사용하거나 해당 패턴을 사용하여 계산을 수행하는 방법이 확립되었습니다. 우리는아르 자형gr = 4.892m(예:) 안테나의 기하학적 중심에서 M1 지점까지의 거리는 9.998m입니다. 즉, 이를 초과합니다.아르 자형gr. 그러므로 계산은 이자형안테나 패턴에 따라 수행됩니다. 이 경우 패턴은 안테나 전류에 의해 결정됩니다.
2) 안테나 전류 계산은 에서와 동일한 방식으로 수행됩니다.
3) 전계 강도의 계산은 에 설명된 방법에 따라 수행됩니다. 관측점 M1의 구면 각도 좌표: θ = 107°; φ = 28°( 참조). 안테나의 기하학적 중심에서 관측점 M1까지의 거리)) 이자형= 13.0V/m.
초기 데이터. 기술적 수단은 동일한 방사 전력 및 주파수를 가진 안테나와 유사한 안테나입니다. 좌표를 사용하여 M1 지점에서 안테나에 의해 생성된 EMF 레벨을 계산해야 합니다. 엑스= 10m, ~에 = 5, 지= -3m( 와 같은 점). 이 경우 평면에 위치한 기본 표면의 영향을 고려해야 합니다. 엑스= -5m (참조). 기본 표면 아래 환경의 매개변수는 에서와 동일합니다. 금속 구조의 영향을 고려할 필요는 없습니다.
계산 수행
1) 이 주파수 범위에서는 현재 표준에 따라 전계 강도가 정규화됩니다. 이자형, V/m. 따라서 EMF 레벨은 다음 값으로 특징 지어집니다. 이자형, 계산해야합니다.
2) 관측점까지의 거리와 최대 안테나 크기가 크기 때문에디 , 계산과 같은 방식으로 관련됩니다. 이자형이는 안테나 패턴에서 직접 수행되며, 이는 안테나 전류에서 결정됩니다.
3) 전류 및 안테나 패턴 계산은 에서와 동일한 방식으로 수행됩니다.
4) 전계 강도의 계산은 에 설명된 방법에 따라 수행됩니다. 전계 강도 벡터는 에 의해 결정됩니다. 여기서 첫 번째 항은 벡터와 동일한 방식으로 계산됩니다.
실시예 7
초기 데이터. 기술적 수단은 여권 DN에 지정된 Uda-Yagi 안테나입니다. 수직면의 여권 패턴이 그림 1에 나와 있습니다. , 수평면의 여권 DN - 그림. . 안테나는 기하학적 중심이 좌표 원점과 정렬되고 가로축 방향으로 최대 방사 방향이 되도록 배치됩니다(방향은 -와 동일). 안테나 효율은 상대 단위로 지정됩니다.디= 27.1. 방사 전력은 100W, 주파수는 900MHz입니다. 안테나의 최대 선형 크기는 1160mm입니다. 좌표를 사용하여 M1 지점에서 안테나에 의해 생성된 EMF 레벨을 계산해야 합니다. 엑스= 5m, ~에 = 0, 지= -3m 금속 구조와 기본 표면의 영향을 고려할 필요는 없습니다.
계산 수행
1) 이 주파수 범위에서는 현재 표준에 따라 에너지 플럭스 밀도가 정규화되므로 피,µW/cm로 계산해야 합니다.
보정 계수 도입의 필요성에 따라 설정됩니다. 아르 자형,표시된 그래프에 따라 결정됩니다. 우리는아르 자형gr= 12.622m 이 경우 안테나의 기하학적 중심에서 M1 지점까지의 거리는 5.831m입니다. 즉, 다음을 초과하지 않습니다.아르 자형gr그러므로 보정계수를 도입할 필요가 있다. 고려해 보면 α = 1.7, 우리는 (그래프에 따르면) 아르 자형 = 1,05.
2) 전계 강도의 계산은 에 설명된 방법에 따라 수행됩니다. 금속 구조물과 밑에 있는 표면의 영향을 고려할 필요가 없기 때문에 안테나의 위상 중심을 결정할 필요가 없으며, 안테나의 기하학적 중심에 위치한 포인트 이미터라고 볼 수 있습니다. 안테나(즉, 원점). 관측점 M1의 구면 각도 좌표: θ
= 121°; φ
= 0°. 안테나의 기하학적 중심에서 M1 지점까지의 거리아르 자형
= 5.831m 지점 방향의 정규화된 DP 값. 관측점 M1에서의 전기장 강도 이자형 측정 수신기
9kHz ~ 1000MHz
1.0dB
SMV-8
선택적 마이크로전압계
30kHz ~ 1000MHz
1.0dB
HP8563E
스펙트럼 분석기
9kHz ~ 26.5GHz
2.0dB
S4-60
스펙트럼 분석기
10MHz ~ 39.6GHz
2.0dB
S4-85
스펙트럼 분석기
100Hz ~ 39.6GHz
2.0dB
ORT
다이폴 안테나
0.15MHz ~ 30MHz
2.0dB
D P1
다이폴 안테나
26MHz ~ 300MHz
2.0dB
D P3
다이폴 안테나
300MHz ~ 1000MHz
2.0dB
P6-31
혼 안테나
0.3GHz ~ 2.0GHz
± 16%
HP11966E
혼 안테나
1~18GHz
1.5dB
N Z -11
측정 안테나 세트
100kHz ~ 2GHz
1.5dB
NF M-1
근거리 측정기
60kHz ~ 350MHz
± 20%
P3-22
근거리 측정기
0.01~300MHz
± 2.5dB
P3-15/16/17
1.0MHz ~ 300MHz
± 3.0dB
IPM-101
근거리 측정기
0.03~1200MHz
20 - 40 %
EM R -20/30
전계 강도 측정기
0.1~3000MHz
3.0dB
P3-18/19/20