장비: 2개의 브레드보드, 페룰 장착 리드, 최대 10mA의 밀리암미터, 조정된 전원 공급 장치 정전압최대 10V, 디지털 전압계.

주의: 설치 전기 회로브레드 보드의 전원 공급 장치가 꺼진 경우에만 수행하십시오.

전압 안정기 (현재의)는 주어진 정확도로 소비자 측(부하에서)의 전압(전류)을 자동으로 유지하는 장치입니다. 서지 보호기 우선 정류기 뒤에 전원을 넣습니다. 장치가 민감할수록 측정 장치가 정확할수록 전원의 안정성이 높아야 합니다. 전류 안정기 전압 조정기보다 덜 중요합니다. 전류 소스는 다음과 같이 트랜지스터 바이어스를 제공하는 데 사용됩니다. 활성 부하증폭 단계. 적분기 및 톱니 전압 발생기의 작동에 필요합니다. 전류 안정제는 예를 들어 전기화학, 전기영동에서도 필요합니다.

기본 불안정 요인소비자의 전압(전류)을 변화시키는 요인은 다음과 같습니다. 주전원 전압 220V, 네트워크의 전류 주파수 변동, 부하에 의해 소비되는 전력의 변화, 온도의 변화 환경등

안정기는 세분화됩니다 전압(전류)의 종류에 따라안정제에 변하기 쉬운 전압(전류) 및 안정기 영구적 인 전압(전류). 행동의 원칙에 따라안정제는 다음으로 나뉩니다. 파라메트릭 그리고 보상 . 파라 메트릭 안정기의 전압 (전류) 안정화는 비선형 요소 (가스 방전 및 반도체 제너 다이오드, 안정기, 필드 또는 바이폴라 트랜지스터 등)의 전류 - 전압 특성 (CVC)의 비선형성으로 인해 수행됩니다. 보상 안정기는 네거티브 피드백이 있는 폐쇄 루프 자동 제어 시스템입니다. 제어 요소가 켜진 방식에 따라부하 저항과 관련하여 안정기는 다음으로 나뉩니다. 연이은 그리고 평행한 . 조절 요소의 작동 모드에 따라안정제는 안정제로 나뉩니다 지속적인 규제 그리고 충동 . 차례대로 스위칭 레귤레이터제어 원리에 따라 펄스 폭, 주파수 펄스 및 릴레이로 세분화됩니다.

안정화 품질을 특징 짓는 DC 전압 안정기의 주요 매개 변수는 다음과 같습니다.

안정화 인자 K ST - 입력 및 출력 전압의 상대적 변화 비율(일정한 출력 전류에서):

(1)

여기서 DU IN 및 DU OUT은 각각 입력 및 출력 전압의 증분이고, U IN 및 U OUT은 안정기의 입력 및 출력 전압 값입니다.

출력 임피던스 R 종료(또는 내부 저항 r I) 안정기의 일정한 입력 전압 U IN \u003d const에서 출력 전압 DU OUT의 증분 대 부하 전류 DI H의 증분의 비율과 같습니다.

(2)

능률(효율) - 입력 전력에 대한 안정기 출력 전력의 비율.

반도체 매개변수 안정기(제너 다이오드 사용)가 가장 간단합니다. 상대적으로 낮은 안정화 계수(10–100), 높은 출력 저항(단위 및 수십 옴) 및 낮은 효율성이 특징입니다.

제너 다이오드- 이것은 I-V 특성의 역 분기에 대한 전기적 항복 섹션(애벌런치 또는 터널)이 전압을 안정화하는 데 사용되는 반도체 다이오드입니다(그림 1). 순방향에서 제너 다이오드의 CVC는 모든 실리콘 다이오드의 CVC와 동일합니다. 다이오드의 항복 전압 - 제너 다이오드 U ST의 안정화 전압 (3 ~ 200V)은 pn 접합의 두께 또는 저항다이오드 베이스. 저전압 제너 다이오드(U ST< 6 В) изготавливаются на основе сильнолегированного кремния и в них происходит туннельный пробой. Высоковольтные стабилитроны (U СТ >6 C) 약하게 도핑된 실리콘을 기반으로 합니다. 따라서 그들의 행동 원리는 눈사태 붕괴와 관련이 있습니다.

이 실험실 작업에서는 제너 다이오드 D814A 및 2S156A를 조사합니다. 참조 데이터는 표에 나와 있습니다. 1. 전압 안정화가 더 좋을수록 CVC 곡선이 더 가파르고(그림 1), 따라서 제너 다이오드의 차동 내부 저항이 낮아집니다. 또한 제너 다이오드는 낮은 전압안정화(터널 파괴 포함)는 음의 전압 온도 계수(TKV)를 갖습니다. 온도가 상승함에 따라 안정화 전압이 감소합니다. 애벌랜치 항복이 있는 제너 다이오드는 양의 TKN을 갖습니다. 또한 하나의 패키지로 만들어진 열 보상 제너 다이오드가 있습니다. 직렬 연결양의 TKV가 있는 제너 다이오드와 순방향으로 연결된 다이오드(음의 TKV가 있음).

1 번 테이블

주요 매개변수	D814A	2S156A
안정화 전압 U ST, V	7 – 8,5	5,6
흩어지게하다 안정화 전압, %	–	± 10
최소 안정화 전류 I CT m I n (안정된 항복이 발생하는 전류), mA
최대 전류안정화 I ST max (제너 다이오드에서 소비되는 전력이 허용 값을 초과하지 않는 전류), mA
차동 내부 저항, 옴
온도 계수안정화 전압 (주변 온도의 절대 변화에 대한 안정화 전압의 상대적 변화의 비율), % / ° С	+ 0,07	±0.05
최대 허용 순방향 전류, mA
최대 허용 전력 손실, W	0,34	0,3
주변 온도, °С	마이너스 60에서 +100으로

연습 1.

1.1. 브레드보드에서 150 및 240옴의 전류 제한 저항에 연결된 D814A 및 2S156A 제너 다이오드를 찾습니다(그림 2).

1.2. 전원 공급 장치에서 전압을 10V로 설정하고 전압계를 제너 다이오드 D814A에 연결합니다. 브레드보드의 토글 스위치를 켭니다. 제너 다이오드를 통해 흐르는 전류로 인해 제너 다이오드가 가열되어 U CT가 변경됩니다. 이 제너 다이오드에 양수 또는 음수 TKN이 있습니까? 시계를 사용하여 회로를 워밍업하는 데 필요한 시간을 결정하십시오. 이렇게하려면 표를 채우십시오. 전원을 켤 때와 1분마다 제너 다이오드에서 2번의 전압 측정. 제너 다이오드의 전압을 매우 정확하게(1/1000(1/100) 볼트까지) 측정해야 하는 경우 워밍업 시간을 고려해야 합니다.

표 2

1.3. 제너 다이오드의 역 I-V 특성을 측정합니다. 이를 위해서는 1~10V의 공급 전압을 1V 단위로 인가하여 제너 다이오드의 전압을 측정해야 합니다. 공급된 전압과 제너 다이오드의 전압은 100분의 1 볼트에 가깝게 측정해야 합니다. 제너 다이오드를 통해 흐르는 전류는 전류 제한 저항의 전압 강하에서 계산됩니다. 측정 및 계산 결과로 표를 채우십시오. 삼.

표 3

유피트, V	D814A	2S156A
유, V	나, mA	유, V	나, mA
1,
2,
3,
4,
5,
6,
7,
8,
9,
10,
	R D \u003d 옴	R D \u003d 옴

1.4. 표에 제시된 데이터에 따르면. 3, 제너 다이오드의 실험적인 I-V 특성을 구축합니다(그림 3). 비교하다 실제 스트레스참조 데이터가 있는 안정화 및 최소 안정화 전류.

1.5. CVC의 작업 섹션에서 차동 저항을 계산하고 표에 기록하십시오. 3 참조 데이터와 비교합니다.

이제 부하가 RH인 제너 다이오드의 작동을 고려해 보겠습니다. 가장 간단한 파라메트릭 전압 조정기의 다이어그램이 그림 1에 나와 있습니다. 4. 입력 전압 U VX가 증가함에 따라 제너 다이오드를 통과하는 전류가 I st min과 같아지자 마자 제너 다이오드의 전압은 증가를 멈추고 U CT와 같아집니다.

UBX의 추가 증가는 전류 제한 저항 R 양단의 전압 강하 증가로 이어집니다. 따라서 부하 R H 양단의 전압은 변경되지 않고 유지됩니다.

대부분의 경우 제너 다이오드는 입력 전압 U BX가 불안정하고 부하 저항 RH가 일정할 때 이러한 모드에서 작동합니다. 이러한 경우 저항 R은 일반적으로 제너 다이오드의 전류-전압 특성의 중간점 T에 대해 계산됩니다(그림 1). 전압 U VX가 U min에서 U max까지 변하면 R은 다음을 사용하여 찾을 수 있습니다. 다음 공식:

평균 입력 전압은 어디에 있습니까? - 제너 다이오드의 평균 전류; - 부하 전류. 이 경우 전압 불안정성은 저항 R에 의해 거의 완전히 흡수됩니다. 입력 전압 변동은 제너 다이오드의 낮은 차동 저항으로 인해 평활화됩니다.

두 번째 가능한 안정화 모드는 U BX = = const이고 RH가 R n min 에서 R n max 로 변할 때 사용됩니다. 이러한 모드의 경우 R은 다음 공식에 따라 전류의 평균값에서 결정할 수 있습니다.

어디 , , .

이 모드에서 회로의 동작은 다음과 같이 설명될 수 있다. 저항 R 양단의 전압 강하는 U BX - U C T가 일정하기 때문에 이 저항을 통해 흐르는 전류도 일정합니다. 이 전류는 제너 전류와 부하 전류의 합입니다. 따라서 부하의 전류 소비가 증가하면 제너 다이오드를 통과하는 전류가 감소해야 합니다(합계가 변경되지 않도록 하려면). 부하가 제너 다이오드에서 많은 전류를 소비하면 제너 다이오드를 통과하는 전류가 I c t min 미만이 되어 전압 안정화가 방해받습니다.

작업 2.

2.1. 그림 1과 같이 브레드보드에 회로를 조립합니다. 470 ohms, 750 ohms 및 밀리 암미터 (100 ohms)의 내부 저항을 갖는 직렬 연결된 저항이 안정기의 부하로 사용되는 5.

2.2. 제너 다이오드에서 부하를 연결 및 분리할 때 부하가 연결될 때 전압 U CT가 감소하는지 전압계에서 확인하십시오. 전압 U ST도 부하 전류가 증가함에 따라 감소합니다. 이것은 축을 회전하여 표시할 수 있습니다. 가변 저항기 470옴. 따라서 부하는 제너 다이오드에서 전류의 일부를 빼앗고 제너 다이오드의 CVC에 대한 작동 지점은 더 낮은 전류 및 더 낮은 안정화 전압 UST 영역으로 이동합니다(그림 1 및 그림 3 참조). .

2.3. 최소 부하 전류에 대한 공식 (1)을 사용하여 안정화 계수를 계산합니다(부하 전류가 클수록 전압 안정화가 나빠집니다). 이렇게 하려면 입력 전압을 9V에서 10V로 변경합니다(DU BX = 10V - 9V = 1V, U BX = 9.5V로 설정). 안정화 계수는 수십의 값에 도달할 수 있으므로 출력 전압은 가능한 한 정확하게 측정해야 합니다(최대 1000분의 1 볼트). 측정할 때 회로의 예열 시간을 잊지 마십시오(표 2 참조).

U OUT 전압을 조정하거나 설정 값으로 설정할 수 없습니다.

제너 다이오드는 유한 차동 저항을 가지며 이와 관련하여 입력 전압 리플과 부하 저항 변화의 영향을 항상 충분히 부드럽게 하지는 않습니다.

부하 전류가 광범위하므로 손실 전력이 높은(최대 전류가 높은) 제너 다이오드를 선택해야 합니다.

전류 소비가 변할 때 부하에서보다 일정한 전압을 얻으려면 제너 다이오드가 이미 터 팔로워에 의해 부하에서 분리되는 회로가 사용됩니다 (그림 6). 이러한 회로의 제너 다이오드 전류는 트랜지스터의 기본 회로를 통해 작은 전류가 흐르기 때문에 부하 전류와 상대적으로 독립적입니다(부하보다 h 21E에서 더 작음). 트랜지스터 매개변수(전력, 전압 및 전류 제한)는 부하 전력을 고려하여 선택됩니다.

출력 전압을 조정해야 하는 경우 가변 저항 엔진에서 가져온 기준(안정화된) 전압의 일부가 사용됩니다. 이 가능성의 개략적인 구현이 그림 1에 나와 있습니다. 7.

작업 3.

3.1. D814A 및 2S156A 제너 다이오드로 전압 안정기 회로를 조립합니다(그림 6). 전압계를 사용하여 출력 전압이 제너 다이오드의 전압보다 트랜지스터의 이미터 접합부에서 전압 강하량만큼 낮은지 확인합니다(»0.6V).

3.2. 회로에서 사용할 수 있는 저항에 따라 다음을 계산합니다.

최대 부하 전력 Р Н;

제너 다이오드 회로 R R 의 저항기 전력.

3.3. 계산 결과로 표를 채우십시오. 넷.

표 4

D814A	2S156A
RN, W	R , W	RN, W	R , W

3.4. 조정 가능한 출력 전압으로 전압 조정기 회로를 조립하고(그림 7) 성능을 확인합니다.

안정화 계수를 높이는 방법에는 여러 가지가 있습니다. 이것은 안정기 회로를 복잡하게 만듭니다.

첫째, 제너 다이오드는 저항을 통하지 않고 전류 안정기를 통해 전원을 공급받을 수 있으며 제너 다이오드의 전압은 실제로 변경되지 않습니다.

둘째, 총 안정화 계수가 개별 캐스케이드(링크)의 안정화 계수의 곱과 같고 수백에 도달할 수 있는 2단계 방식(그림 8)을 사용할 수 있습니다.

셋째, 트랜지스터 회로 및 연산 증폭기를 사용하는 보상 유형과 같은 다른 안정기 회로를 선택해야 합니다.

넷째, 사용할 수 있습니다 통합 안정제전압(마이크로 회로).

고려하다 안정적인 전류 소스 . 이상적인 전류원은 무한히 큰 내부 저항 R = ¥ 부하 RH에 전류를 제공하며, 이는 부하 양단의 전압 강하(부하 저항에 따라 다름)에 의존하지 않습니다.

가장 간단한 전류 소스의 다이어그램이 그림 1에 나와 있습니다. 9. 단, R H<< R (т.е. U H << U), ток сохраняет почти постоянное значение приблизительно равное U/R.

가장 단순한 저항성 전류원에는 심각한 단점이 있습니다. 이상적인 전류원에 대한 근사치를 얻으려면 큰 전압을 사용해야 하며 많은 양의 전력이 저항에서 소모됩니다. 또한, 이러한 소스의 전류는 회로의 다른 노드에서 생성된 전압을 사용하여 넓은 범위에 걸쳐 제어하기 어렵다. 상당한 전류가 필요한 경우 전압 U(그림 9)를 크게 선택해야 합니다. I = 1mA 및 R = 10MΩ을 제공하려면 U = 10kV 전압을 인가해야 합니다. 이 조건은 정적 내부 저항이 작을 수 있는 반면 큰 차동 내부 저항(dU/dI)을 요구함으로써 우회할 수 있습니다. 이 기능은 트랜지스터(필드 또는 바이폴라)의 출력 특성을 가지고 있습니다.

모든 전류 소스에는 전원 공급 장치, 제어 요소, 전류 센서 및 부하와 같은 동일한 기능 단위 세트가 있습니다.

그림에 표시된 전류 소스의 다이어그램. 10은 네거티브 전류 피드백이 있는 공통 이미 터 회로를 기반으로 합니다. 다음과 같이 작동합니다. 기본 전압 U B > 0.6V는 이미 터 접합을 열린 상태로 유지합니다(실리콘 트랜지스터의 경우). 이미 터 전류는 다음과 같습니다.

전류 이득 h 21E의 큰 값의 경우 이미 터 전류는 컬렉터 전류와 거의 같기 때문에 컬렉터 전류 (및 부하 전류)는 동일한 공식으로 계산됩니다.

베이스에서 전압을 변경할 가능성을 제공하면 조정 가능한 전류 소스를 얻을 수 있습니다.

식 (3)은 트랜지스터가 포화 모드로 들어갈 때까지 유효합니다. 전류원은 공급 전압보다 클 수 없는 특정 최종 부하 전압까지만 부하에 직류를 공급합니다(그림 10 참조). 그렇지 않으면 전류 소스가 무한한 전력을 생성할 수 있습니다. 따라서 전류 소스의 경우 작동 범위는 트랜지스터가 활성 작동 모드에 있어야 한다는 사실에 의해 결정됩니다.

작업 4.

4.1. 그림과 같이 브레드 보드에 안정적인 전류 소스를 조립하십시오. 11, 부하의 2kΩ 가변 저항을 최소로 설정하는 동안(반시계 방향 - 끝까지).

4.3. 전압 분배기(저항 R1 및 R2)의 전류가 조절 트랜지스터의 기본 전류보다 5-10배 더 높은지 확인합니다. 이는 I B = I K / h 21E와 거의 같습니다. 여기서 트랜지스터 h 21E의 이득은 50과 동일하게 취함.

나 디바이더 = mA, 나 B = mA. 이 조건은 부하 전류가 변할 때(결과적으로 저항 R1을 통해 흐르는 기본 전류) 기본 전압이 실질적으로 변경되지 않은 상태로 유지되도록 하는 데 필요합니다.

4.4. 저항 R2 = 1kΩ을 사용하여 부하 전류를 5–7mA로 설정합니다. 2kΩ 가변 부하 저항의 축을 회전시켜 부하를 통해 거의 안정적인 전류가 흐르도록 하되 저항 축의 가장 오른쪽(시계 방향) 위치에서는 전류가 급격히 감소합니다. 왜요?

4.5. 그림 1에 표시된 전류 안정기 회로를 브레드 보드에 조립하십시오. 12는 제너 다이오드를 사용하여 트랜지스터 베이스의 전압을 설정합니다. 이론적으로 제너 다이오드의 전류(I CT \u003d mA)와 부하 전류(I H \u003d mA)를 계산합니다. 밀리암미터(I H EX = mA)를 사용하여 부하 전류를 실험적으로 확인합니다.

모든 네트워크에서 전압은 안정적이지 않고 지속적으로 변합니다. 그것은 주로 전기 소비에 달려 있습니다. 따라서 장치를 콘센트에 연결하면 네트워크의 전압을 크게 줄일 수 있습니다. 평균 편차는 10%입니다. 전기로 작동하는 많은 장치는 사소한 변경을 위해 설계되었습니다. 그러나 변동이 크면 변압기 과부하가 발생합니다.

안정기는 어떻게 배열되어 있습니까?

안정기의 주요 요소는 변압기로 간주됩니다. 가변 회로를 통해 다이오드에 연결됩니다. 일부 시스템에는 5개 이상의 장치가 있습니다. 결과적으로 그들은 안정기에 다리를 형성합니다. 다이오드 뒤에는 레귤레이터가 설치된 트랜지스터가 있습니다. 또한 안정 장치에는 커패시터가 있습니다. 자동화 끄기는 폐쇄 메커니즘을 사용하여 수행됩니다.

간섭 제거

안정기의 작동 원리는 피드백 방법을 기반으로 합니다. 첫 번째 단계에서는 변압기에 전압이 가해집니다. 한계 값이 표준을 초과하면 다이오드가 작동합니다. 회로의 트랜지스터에 직접 연결됩니다. 시스템을 고려하면 전압이 추가로 필터링됩니다. 이 경우 커패시터는 변환기 역할을 합니다.

전류가 저항을 통과한 후 다시 변압기로 돌아갑니다. 결과적으로 공칭 하중 값이 변경됩니다. 프로세스의 안정성을 위해 네트워크에 자동화가 있습니다. 덕분에 커패시터는 컬렉터 회로에서 과열되지 않습니다. 출력에서 주 전류는 다른 필터를 통해 권선을 통과합니다. 결국 전압은 정류됩니다.

네트워크 안정기의 기능

이 유형의 전압 안정기의 회로도는 다이오드뿐만 아니라 트랜지스터 세트입니다. 차례로 닫는 메커니즘이 없습니다. 이 경우 레귤레이터는 일반적인 유형입니다. 일부 모델에는 표시 시스템이 추가로 설치됩니다.

그것은 네트워크에서 서지의 힘을 보여줄 수 있습니다. 모델의 감도는 상당히 다릅니다. 커패시터는 일반적으로 회로에서 보상 유형입니다. 그들은 방어 시스템이 없습니다.

레귤레이터 모델 장치

냉동 장비의 경우 조정 가능한 장비가 필요하며 그 구성표는 사용 전에 장치를 구성하는 기능을 의미합니다. 이 경우 고주파 노이즈를 제거하는 데 도움이 됩니다. 결과적으로 전자기장은 저항기에 문제가 되지 않습니다.

커패시터는 조정 가능한 전압 조정기에도 포함되어 있습니다. 그 회로는 컬렉터 체인을 따라 상호 연결된 트랜지스터 브리지 없이는 완전하지 않습니다. 레귤레이터는 다양한 수정으로 직접 설치할 수 있습니다. 이 경우 많은 것은 궁극적인 스트레스에 달려 있습니다. 또한 스태빌라이저에서 사용할 수 있는 변압기 유형이 고려됩니다.

안정제 "Resanta"

전압 조정기 회로 "Resanta"는 컬렉터를 통해 서로 상호 작용하는 트랜지스터 세트입니다. 시스템 냉각을 위한 팬이 있습니다. 보상형 커패시터는 시스템의 고주파 과부하에 대처합니다.

또한 Resanta 전압 안정기 회로에는 다이오드 브리지가 포함되어 있습니다. 많은 모델의 레귤레이터는 기존에 설치되었습니다. Resant Stabilizer에는 하중 제한이 있습니다. 일반적으로 모든 간섭을 감지합니다. 단점은 변압기의 높은 노이즈를 포함합니다.

220V 전압의 모델 구성표

220V 전압 안정기 회로는 이 소자를 가지고 있다는 점에서 다른 장치와 다르며 이 소자는 레귤레이터에 직접 연결됩니다. 필터링 시스템 직후에 다이오드 브리지가 있습니다. 진동을 안정화하기 위해 트랜지스터 회로가 추가로 제공됩니다. 권선 후 출력에는 커패시터가 있습니다.

변압기는 시스템의 과부하를 처리합니다. 현재 변환은 그에 의해 수행됩니다. 일반적으로 이러한 장치의 전력 범위는 상당히 높습니다. 이 안정제는 영하의 온도에서도 작동할 수 있습니다. 소음 측면에서 다른 유형의 모델과 다르지 않습니다. 감도 매개변수는 제조업체에 따라 크게 다릅니다. 또한 설치된 조절기 유형의 영향을 받습니다.

스위칭 안정기의 작동 원리

이 유형의 전압 안정기 회로는 릴레이 아날로그 모델과 유사합니다. 그러나 시스템에는 여전히 차이가 있습니다. 회로의 주요 요소는 변조기로 간주됩니다. 이 장치는 전압 표시기를 읽는 데 사용됩니다. 그런 다음 신호는 변압기 중 하나로 전송됩니다. 정보의 완전한 처리가 있습니다.

현재 강도를 변경하는 두 개의 변환기가 있습니다. 그러나 일부 모델에서는 단독으로 설치됩니다. 전자기장에 대처하기 위해 정류기 분배기가 사용됩니다. 전압이 증가하면 제한 주파수가 감소합니다. 전류가 권선에 흐르도록 다이오드는 트랜지스터에 신호를 전송합니다. 출력에서 안정화된 전압은 2차 권선을 통과합니다.

고주파 안정기 모델

릴레이 모델에 비해 고주파 전압 조정기(아래 참조)는 더 복잡하며 2개 이상의 다이오드가 포함됩니다. 이 유형의 장치의 특징은 고전력으로 간주됩니다.

회로의 변압기는 높은 노이즈를 위해 설계되었습니다. 결과적으로 이러한 장치는 집안의 모든 가전 제품을 보호할 수 있습니다. 그 안에있는 여과 시스템은 다양한 점프를 위해 구성됩니다. 전압을 제어하여 전류를 변경할 수 있습니다. 이 경우 제한 주파수 표시기는 입력에서 증가하고 출력에서 ​​감소합니다. 이 회로의 전류 변환은 두 단계로 수행됩니다.

처음에는 입력에 필터가 있는 트랜지스터가 활성화됩니다. 두 번째 단계에서 다이오드 브리지가 켜집니다. 전류 변환 프로세스가 완료되기 위해서는 시스템에 증폭기가 필요합니다. 일반적으로 저항 사이에 설치됩니다. 따라서 장치의 온도가 적절한 수준으로 유지됩니다. 또한 시스템은 작동에 따라 보호 장치의 사용을 고려합니다.

15V용 안정기

15V의 전압을 가진 장치의 경우 네트워크 전압 조정기가 사용되며 회로는 구조가 매우 간단합니다. 장치의 감도 임계값이 낮은 수준입니다. 표시 시스템이 있는 모델은 만나기 매우 어렵습니다. 회로의 진동이 중요하지 않기 때문에 필터가 필요하지 않습니다.

많은 모델의 저항은 출력에만 있습니다. 이로 인해 변환 프로세스가 매우 빠릅니다. 입력 증폭기는 가장 간단하게 설치됩니다. 이 경우 많은 것은 제조업체에 따라 다릅니다. 이 유형의 전압 안정기는 실험실 연구에서 가장 자주 사용됩니다(아래 다이어그램 참조).

5V 모델의 특징

전압이 5V인 장치의 경우 특수 네트워크 전압 조정기가 사용됩니다. 그들의 회로는 일반적으로 2 개 이하의 저항으로 구성됩니다. 이러한 안정 장치는 측정 기기의 정상적인 기능에만 사용됩니다. 일반적으로 매우 작고 조용하게 작동합니다.

SVK 시리즈 모델

이 시리즈의 모델은 후기형 안정기에 속합니다. 대부분 네트워크에서 발생하는 서지를 줄이기 위해 프로덕션에서 사용됩니다. 이 모델의 전압 조정기의 연결 다이어그램은 쌍으로 배열된 4개의 트랜지스터가 있음을 제공합니다. 이로 인해 전류는 회로에서 더 적은 저항을 극복합니다. 시스템의 출력에는 반대 효과에 대한 권선이 있습니다. 회로에는 두 개의 필터가 있습니다.

커패시터가 없기 때문에 변환 프로세스도 더 빠릅니다. 단점은 높은 감도를 포함합니다. 이 장치는 전자기장에 매우 급격하게 반응합니다. SVK 시리즈의 전압 안정기의 연결 다이어그램, 조정기는 표시 시스템뿐만 아니라 제공합니다. 장치가 감지하는 최대 전압은 최대 240V이며 이 경우 편차는 10%를 초과할 수 없습니다.

자동 안정 장치 "Ligao 220 V"

경보 시스템의 경우 Ligao 회사에서 220V 전압 안정기가 요구됩니다. 회로는 사이리스터의 작업을 기반으로 합니다. 이러한 요소는 반도체 회로에서만 사용할 수 있습니다. 현재까지 사이리스터에는 몇 가지 유형이 있습니다. 보안 정도에 따라 정적 및 동적으로 나뉩니다. 첫 번째 유형은 다양한 용량의 전기 소스와 함께 사용됩니다. 차례로 동적 사이리스터에는 자체 한계가 있습니다.

회사 "Ligao"전압 안정기에 대해 이야기하면 (아래 다이어그램 참조) 활성 요소가 있습니다. 더 큰 범위에서는 레귤레이터의 정상적인 기능을 위한 것입니다. 연결할 수 있는 연락처 집합입니다. 이것은 시스템의 제한 주파수를 높이거나 낮추기 위해 필요합니다. 사이리스터의 다른 모델에는 여러 개가 있을 수 있습니다. 그들은 음극을 사용하여 서로 설치됩니다. 결과적으로 장치를 크게 업그레이드할 수 있습니다.

저주파 장치

30Hz 미만의 주파수를 가진 장치를 서비스하기 위해 그러한 전압 조정기 220V가 있습니다. 회로는 트랜지스터를 제외하고 릴레이 모델의 회로와 유사합니다. 이 경우 이미터와 함께 사용할 수 있습니다. 때로는 특수 컨트롤러가 추가로 설치됩니다. 많은 것은 제조업체와 모델에 따라 다릅니다. 안정기의 컨트롤러는 제어 장치에 신호를 보내는 데 필요합니다.

고품질 연결을 위해 제조업체는 증폭기를 사용합니다. 일반적으로 입구에 설치됩니다. 일반적으로 시스템의 출력에 권선이 있습니다. 220V의 전압 제한에 대해 이야기하면 두 개의 커패시터가 있습니다. 이러한 장치의 전류 전달 계수는 매우 낮습니다. 그 이유는 낮은 제한 주파수로 간주되며 이는 컨트롤러 작동의 결과입니다. 그러나 포화 계수는 높은 수준입니다. 이것은 주로 이미 터와 함께 설치된 트랜지스터 때문입니다.

철공진 모델이 필요한 이유는 무엇입니까?

Ferroresonant 전압 안정기(아래 그림 참조)는 다양한 산업 시설에서 사용됩니다. 강력한 전원 공급 장치로 인해 감도 임계 값이 상당히 높습니다. 트랜지스터는 일반적으로 쌍으로 설치됩니다. 커패시터의 수는 제조업체에 따라 다릅니다. 이 경우 최종 민감도 임계값에 영향을 미칩니다. 사이리스터는 전압을 안정화하는 데 사용되지 않습니다.

이 상황에서 수집가는이 작업에 대처할 수 있습니다. 직접 신호 전송으로 인해 이득이 매우 높습니다. 전류-전압 특성에 대해 이야기하면 회로의 저항은 5MPa로 유지됩니다. 이 경우 안정기의 제한 주파수에 긍정적인 영향을 미칩니다. 출력에서 차동 저항은 3MPa를 초과하지 않습니다. 트랜지스터는 시스템의 전압 증가를 방지합니다. 따라서 대부분의 경우 과전류를 피할 수 있습니다.

측면형 안정제

후기 유형의 안정기 계획은 효율성이 증가하는 것이 특징입니다. 이 경우의 입력 전압은 평균 4MPa입니다. 이 경우 맥동은 큰 진폭으로 유지됩니다. 차례로 스태빌라이저의 출력 전압은 4MPa입니다. 많은 모델의 저항기가 "MP" 시리즈에 설치됩니다.

회로의 전류는 지속적으로 조절되며 이로 인해 제한 주파수를 40Hz로 낮출 수 있습니다. 이 유형의 증폭기의 분배기는 저항과 함께 작동합니다. 결과적으로 모든 기능 노드가 상호 연결됩니다. 증폭기는 일반적으로 권선 전에 커패시터 뒤에 설치됩니다.

첫 번째 전원 공급 장치가 조립되면 가장 간단한 회로가 사용되므로 모든 것이 확실히 작동합니다. 시동을 걸고 최대 12볼트와 0.5암페어 미만의 전류를 얻을 수 있을 때 라디오 아마추어는 "당신은 행복할 것입니다!"라는 문구의 의미에 젖어들게 됩니다. 이 행복만이 오래 지속되지 않으며 PSU에 출력 전류를 조절할 수 있는 능력이 있어야 한다는 것이 곧 분명해집니다. 기존 전원 공급 장치를 완성하면 달성할 수 있지만 다소 번거롭습니다. 다른 "고급" 전원 공급 장치를 조립하는 것이 좋습니다. 흥미로운 옵션이 있습니다. 까지 다음 구성표에 따라 20mA에서 제공할 수 있는 최대값까지 전류를 조정하기 위한 접두사를 만들 수 있습니다.

나는 거의 1 년 전에이 장치를 조립했습니다.

현재의 안정기는 정말 필요한 것입니다. 예를 들어, 최대 9볼트의 전압용으로 설계된 배터리를 충전하는 데 도움이 됩니다. 그러나 그녀는 분명히 측정 머리가 부족합니다. 나는 집에서 만든 제품을 구성 요소로 업그레이드하고 분해하기로 결정했습니다. 아마도 가장 중요한 구성 요소는 최대 저항이 33 Ohm인 가변 저항 PPB-15E일 것입니다.

새로운 케이스는 밀리미터미터의 기능을 수행하는 테이프 레코더의 표시기 치수에만 맞춰져 있습니다.

이를 위해 그는 새로운 스케일을 "그립니다"(나는 150mA의 화살표의 전체 편향 전류를 선택했지만 최대로 할 수 있음).

그런 다음 분로가 포인터 장치에 배치됩니다.

션트는 직경 0.5mm의 니크롬 가열 코일로 만들어졌습니다. KT818 트랜지스터는 냉각 라디에이터에 배치해야 합니다.

전원 공급 장치와 셋톱 박스의 연결 (조인트)은 케이스에 통합 된 즉석 플러그를 사용하여 수행되며, 그 핀은 기존 전원 플러그에서 가져오고 한쪽 끝은 M4 나사산이 절단되어 있습니다. 이를 통해 각각은 두 개의 너트로 케이스에 나사로 고정됩니다.

일어난 일의 최종 이미지입니다. 확실히 더 완벽한 창조물. LED는 표시 기능뿐만 아니라 부분적으로 현재 안정기의 눈금 조명도 수행합니다. 당신의 성공을 기원합니다, Babay.

전압 안정기 회로

높은 공급 전압 안정성이 필요하지 않은 장치에 전원을 공급하기 위해 가장 간단하고 신뢰할 수 있으며 가장 저렴한 안정 장치가 사용됩니다. 이러한 안정기에서 조절 요소는 출력 전압에 작용할 때 출력 전압과 지정된 전압 간의 차이를 고려하지 않습니다.

가장 간단한 형태의 파라메트릭 안정기는 부하와 병렬로 연결된 조절 부품(제너 다이오드)입니다. 다이오드와 달리 전기 회로에 반대 방향으로 포함되어 있기 때문에 기억하시기 바랍니다. 즉, 음의 전압은 양극을 따르고 소스의 양의 전압 전위는 음극을 따릅니다. 이러한 안정기의 작동 원리는 회로에 흐르는 전류의 강도가 크게 변화하면서 단자에서 일정한 전압을 유지하는 제너 다이오드의 특성을 기반으로 합니다. 제너 다이오드 및 부하와 직렬로 연결된 안정기 R은 부하가 분리된 경우 제너 다이오드를 통한 전류 흐름을 제한합니다.

5V의 전압을 가진 장치에 전원을 공급하기 위해이 안정기 회로에서 KS 147 유형 제너 다이오드를 사용할 수 있습니다.저항 R의 저항 값은 최대 입력 전압 레벨과 차단된 부하에서, 제너 다이오드는 55mA 이하입니다. 작동 모드에서 제너 다이오드의 전류와 부하가 이 저항을 통해 흐르기 때문에 전력은 최소 1-2와트여야 합니다. 이 안정기의 부하 전류는 8-40mA 범위에 있어야 합니다.

전원 공급 장치에 대해 안정기의 출력 전류가 작은 경우 예를 들어 트랜지스터를 기반으로 증폭기를 추가하여 전력을 증가시킬 수 있습니다.

이 회로에서 그 역할은 컬렉터 - 이미 터 회로가 안정기의 부하와 직렬로 연결된 트랜지스터 VT1에 의해 수행됩니다. 이러한 안정기의 출력 전압은 안정기의 입력 전압과 트랜지스터의 컬렉터 - 이미 터 회로의 전압 강하의 차이와 같으며 제너 다이오드 VD1의 안정화 전압에 의해 결정됩니다. 안정기는 부하에서 최대 1A의 전류를 제공합니다.VT1으로 KT807, KT815, KT817과 같은 트랜지스터를 사용할 수 있습니다.

간단한 안정제의 다섯 가지 계획

전자공학에 관한 모든 교과서와 참고서에 반복적으로 설명되어 있는 고전적인 회로.

그림 1. 부하의 단락에 대한 보호 기능이 없는 고전적인 방식에 따른 안정기. 5B, 1A.

그림 2. 부하의 단락에 대한 보호 기능이 없는 고전적인 방식에 따른 안정기. 12V, 1A.

그림 3. 부하의 단락에 대한 보호 기능이 없는 고전적인 방식에 따른 안정기. 조정 가능한 전압 0..20V, 1A

5V 5A 스태빌라이저는 "보호 시스템이 있는 5볼트" 기사, Radio No. 11 for 84g, pp. 46-49를 기반으로 제작되었습니다. 이 계획은 실제로 성공적인 것으로 판명되었지만 항상 그런 것은 아닙니다. 쉽게 반복 가능.

스태빌라이저 자체가 고장난 경우 사이리스터 부하 보호에 대한 아이디어는 특히 좋습니다. 결국 (안정제)가 타 버리면 공급 한 것을 수리하는 것이 더 비쌉니다. 전류 안정기 VT1의 트랜지스터는 온도에 대한 출력 전압의 의존성을 줄이기 위해 게르마늄입니다. 이것이 중요하지 않다면 실리콘을 사용할 수도 있습니다. 나머지 트랜지스터는 적절한 전력에 맞습니다. 제어 트랜지스터 VT3이 고장 나면 안정기 출력의 전압이 제너 다이오드 VD2 유형 KS156A (5.6V)의 작동 임계 값을 초과하면 사이리스터가 열리고 입력 및 출력이 단락되고 퓨즈가 타 버립니다. 간단하고 신뢰할 수 있습니다. 조정 요소의 목적은 다이어그램에 표시되어 있습니다.

그림 4. 부하의 단락에 대한 보호 기능이 있는 안정기의 개략도와 안정기 자체의 회로 고장 시 보호를 위한 사이리스터 회로.

정격 전압 - 5V, 전류 - 5A.
RP1 - 보호 동작 전류 설정, RP2 - 출력 전압 설정

24V 2A에 대한 다음 안정기 회로

모든 기존 전원 공급 장치기본 및 보조 전원 공급 장치의 두 그룹 중 하나에 속합니다. 1차 전원에는 화학, 빛, 열, 기계 또는 원자력 에너지를 전기 에너지로 변환하는 시스템이 포함됩니다. 예를 들어, 화학 에너지는 소금 전지나 원소 전지에 의해 전기 에너지로 변환되고, 빛 에너지는 태양 전지에 의해 변환됩니다.

1차 전원에는 에너지 변환기 자체뿐만 아니라 변환기의 정상적인 기능을 보장하는 장치 및 시스템이 포함될 수 있습니다. 종종 직접적인 에너지 변환은 어려우며 중간 보조 에너지 변환이 도입됩니다. 예를 들어, 원자력 발전소에서 원자 내 붕괴의 에너지는 전기 기계 발전기의 터빈을 회전시키는 과열 증기의 에너지로 변환될 수 있으며, 이 에너지의 기계적 에너지는 전기 에너지로 변환됩니다.

2차 전원에는 한 유형의 전기 에너지에서 다른 유형의 전기 에너지를 생성하는 시스템이 포함됩니다. 예를 들어, 2차 전원은 인버터 및 컨버터, 정류기 및 전압 증배기, 필터 및 안정기입니다.

2차 전원 공급 장치는 정격 작동 출력 전압에 따라 분류됩니다. 동시에 최대 100V의 전압을 갖는 저전압 전원 공급 장치, 1kV 이상의 전압을 갖는 고전압 전원 공급 장치 및 100V에서 1kV의 평균 출력 전압을 갖는 전원 공급 장치가 구별됩니다.

2차 전원 공급 장치의 모든 소스는 부하에 전달할 수 있는 전력 Рn에 따라 분류됩니다. 5가지 범주가 있습니다.

마이크로파워(Рн< 1 Вт);
저전력(1W< Рн < 10 Вт);
중간 전력(10W< Рн < 100 Вт);
증가된 전력(100W< Рн < 1 кВт);
고출력(Рн > 1kW)

전원 공급 장치는 안정화되거나 조절되지 않을 수 있습니다. 출력 전압 안정화 회로가 있는 경우 안정화된 소스는 안정화되지 않은 소스에 비해 이 매개변수의 변동이 더 적습니다. 일정한 출력 전압을 유지하는 것은 다양한 방법으로 달성할 수 있지만 이러한 모든 방법은 안정화의 매개변수 또는 보상 원리로 축소될 수 있습니다. 보상 안정기에는 제어된 매개변수의 변화를 추적하기 위한 피드백 회로가 있으며, 다음과 같은 매개변수 안정기에는 피드백잃어버린.

네트워크와 관련된 모든 전원에는 다음과 같은 기본 매개변수가 있습니다.

최소, 정격 및 최대 공급 전압 또는 상대적 변화 정격 전압상향 또는 하향;
공급 전류 유형: AC 또는 DC;
단계 수 교류;
교류 주파수 및 그 변동 범위는 최소에서 최대까지입니다.
네트워크에서 소비되는 전력 계수;
전류의 첫 번째 고조파와 유효 값의 비율과 동일한 네트워크에서 소비되는 전류의 모양 계수;
시간에 따른 매개변수의 불변성을 특징으로 하는 공급 전압의 불변성

부하와 관련하여 전원 공급 장치는 공급 네트워크와 관련하여 동일한 매개 변수를 가질 수 있으며 추가로 다음 매개 변수가 특징입니다.

출력 전압 리플 진폭 또는 리플 계수;
부하 전류 값;
출력 전류 및 전압 조정 유형;
전원 공급 장치의 출력 전압 리플 주파수는 일반적으로 공급 네트워크의 교류 주파수와 동일하지 않습니다.
안정성을 저하시키는 요인의 영향으로 출력 전류 및 전압의 불안정성.

또한 전원 공급 장치의 특징은 다음과 같습니다.

능률;
무게;
전체 치수;
주변 온도 및 습도 범위
냉각 시스템에서 팬을 사용할 때 발생하는 소음 수준;
가속에 따른 과부하 및 충격에 대한 내성;
신뢰할 수 있음;
실패 사이의 시간;
작업 준비 시간;
부하의 과부하에 대한 저항, 그리고 특별한 경우, 단락;
입력과 출력 사이의 갈바닉 절연의 존재;
조정 및 인체 공학의 존재;
유지 보수성.

DC 전압 안정기(SN)의 회로는 매우 다양합니다. 어떻게 더 나은 성능일반적으로 이러한 장치 중 설계가 더 복잡합니다. 초보자에게는 회로가 간단한 전압 조정기가 가장 적합합니다. 제안된 옵션은 스태빌라이저 회로 그림 1을 기반으로 합니다.

회로의 극도의 단순성에도 불구하고 작동시 매우 안정적입니다. 이러한 CH는 다양한 상황에서 사용해야 했습니다. 부하 전류 제한이 있어 추가 요소 없이 수행할 수 있으므로 매우 유용합니다. 부하의 최대 전류는 저항 R3의 저항에 의해 결정됩니다. 이 저항기의 저항이 감소하면 단락 전류(Ish.c)의 값이 증가하고 반대로 이 저항기의 저항이 증가하면 Ish.c가 감소하므로 Ish.c가 감소합니다. CH의 최대 작동 전류(일반적으로 이 전류는 (0, 5...0.7)1kz 이내). 저항 R3의 단자가 단락되면 전류 Ik.z의 값에는 명시적인 제한이 없으므로 부하 SN의 단락(단락)으로 인해 이 경우 SN 트랜지스터가 손상됩니다. 이 작동 모드는 더 이상 고려되지 않습니다. 현재 Ik.z를 선택할 때 트랜지스터 VT2의 안전 작동(OBR) 영역에 따라 안내됩니다. 따라서 11개 부품으로만 조립된 CH는 최대 수 암페어의 전류 소비로 다양한 장비에 전력을 공급하는 데 사용할 수 있습니다. 따라서 그림 1에 따른 CH의 장점은 다음과 같습니다.

1) 가변 저항 R2를 사용하여 출력 안정화 전압을 거의 0에서 제너 다이오드 VD1 및 VD2의 안정화 전압으로 신속하게 조정하는 기능;

2) 전류 Ik.z 변경 가능성(이 경우 R3 대신 저항이 470 Ohm인 PPZ 유형의 권선 가변 저항기를 설치하면 충분함)

3) 회로 시작의 용이성(다른 CH 회로에 자주 필요한 특수 트리거 요소가 필요 없음);

4) 기회 간단한 방법 CH의 특성을 획기적으로 개선합니다.

또 다른 중요한 상황입니다. 강력한 조절 트랜지스터 VT2의 컬렉터는 CH의 출력(포지티브 버스)에 연결되므로 이 소자를 전원 공급 장치(PSU)의 금속 케이스에 직접 고정할 수 있습니다. 이 방식에 따라 양극성 CH를 구축하는 것은 어렵지 않다. 이 경우 네트워크 변압기와 정류기의 별도 권선이 필요하지만 두 SN 암의 강력한 트랜지스터 컬렉터를 PSU 섀시에 설치할 수 있습니다. 이제 CH의 극단적인 회로 단순성으로 인해 나타나는 단점에 대해 알아보겠습니다. 주된 것은 일반적으로 수십을 초과하지 않는 전압 안정화 계수 (VSC)의 낮은 값입니다. 리플 억제 계수도 낮습니다. CH의 출력 임피던스에 대한 결정적인 영향은 적용된 트랜지스터 VT1 및 VT2의 베이스의 전류 전달 계수에 의해 가해집니다. 또한 출력 임피던스는 부하 전류에 크게 의존합니다. 따라서 이 채널에는 최대 이득을 가진 트랜지스터를 설치해야 합니다. 몇 가지 불편한 점은 출력 전압을 0이 아닌 약 0.6V에서 조정할 수 있다는 것입니다. 그러나 대부분의 경우 이것은 중요하지 않습니다. 시장에는 회로 측면에서 매우 "속임수"인 강력한 PSU를 선택할 수 있습니다. 이것이 비용이 많이 들고 수리하는 데 많은 시간이 필요한 이유입니다. 그림 1에 따른 SN 회로를 사용하면 수리 작업은 물론이고 제조에도 많은 시간과 비용을 들이지 않고도 저전력 전원 공급 장치와 간단한 실험실 전원 공급 장치를 모두 만들 수 있습니다. 그림 1에 따른 CH의 간단한 수정으로 이 장치의 매개변수를 크게 개선할 수 있었습니다. 우선, 매개 변수 전압 조정기 회로(요소 R1, VD1, VD2)를 업그레이드하고 예를 들어 Darlington 회로에 따라 복합 트랜지스터를 트랜지스터로 사용해야 합니다. KT825 유형의 Superbet 트랜지스터는 매우 적합합니다(2T825를 사용하는 것이 좋습니다). 복합 트랜지스터에 대한 CH의 출력 저항은 감소하고 0.1 Ohm을 초과하지 않습니다(그림 1의 회로의 단일 트랜지스터의 경우 출력 저항은 1 ... 5 A의 부하 전류 범위에서 0.3 Ohm보다 큼). KT825 트랜지스터를 사용할 때 3 ... 5 A의 부하 전류 범위에서 출력 저항을 최대 0.02 ... 0.03 Ohm까지 낮출 수 있습니다. KT825 유형의 트랜지스터를 SN에 설치할 때 증가하는 것이 필수적입니다. 제한 저항 R3의 저항. 이것이 완료되지 않으면 Ik.z의 값은 실제로 무제한이되며 부하에 단락이 발생하면 KT825 트랜지스터가 실패합니다. 이번 업그레이드로 이 계획 CH는 모든 종류의 UMZCH, 수신기, 녹음기, 라디오 방송국 등에 전원을 공급하는 데 적합합니다. KT825 트랜지스터를 사용할 수 없으면 그림 2의 구성표에 따라 CH를 수행할 수 있습니다.

주요 차이점은 하나의 KT816 트랜지스터가 추가되고 저항 R4의 저항이 여러 번 증가한다는 것입니다. 이 회로는 인쇄 회로 기판에 구멍을 뚫을 때 미니 전기 드릴에 전원을 공급하는 데 사용할 수 있습니다. 따라서 출력 안정화 전압의 가능한 전체 조절 범위가 사용되지 않고 12 ... 17 V 내의 섹션만 사용됩니다. 이 간격에서 드릴 모터 샤프트의 최적 전력 조절이 보장됩니다. 저항 R3은 가변 저항 R2의 엔진과 흑연 코팅 사이의 접촉이 끊어지면베이스가 꺼진 상태에서 트랜지스터 VT1의 작동 가능성을 제거합니다. 와이어 저항 R2를 사용할 수도 있습니다. 이러한 저항은 흑연보다 내구성이 뛰어납니다. R4 -20kOhm의 전류 Ik.z는 5A, R4 - 10Ohm - 6.3A, R4 - 4.7Ohm - 9A입니다. 두 개의 KT8102 트랜지스터를 병렬로 연결하면(그림 3) R4 " 4.7kOhm Ik.c \u003d 10A

따라서 회로에 추가 트랜지스터 KG816을 포함하면 CH의 특성을 개선할 수 있을 뿐만 아니라 VD4, R4 및 VT1 요소를 통과하는 전류를 줄일 수 있습니다. 후자의 경우 전류 전달 계수가 높은 트랜지스터(예: KT3102D(E))를 VT1으로 사용할 수 있습니다. 그리고 이것은 차례로 CH의 작업 품질을 향상시킬 것입니다. 예를 들어 저항 R3 = 75 Ohm CH일 때 그림 1의 전류 값은 Ik.z 5.5 A, R3 "43 Ohm 1k.z ~ 7 A 등입니다. 보시다시피, 전류 제한 저항 1k.z의 저항은 높은 부하 전류에 비해 너무 낮은 저항입니다. 동시에 CH의 효율이 감소하고 저항 R3의 과열이 발생하며 CH용 VD3 다이오드. 매개변수 안정기의 회로를 변경하여 CH의 특성을 더욱 개선할 수 있습니다(그림 1 및 2의 구성표에서 요소 R1, VD1, VD2. 이 노드의 매개변수를 개선할 수 있습니다. 그림 4의 계획에 따라.

안정적인 전류 생성기(GST)는 트랜지스터 VT1에 조립됩니다. 트랜지스터 VT1은 공통 베이스 회로에 따라 연결되기 때문에 회로는 고주파수에서 자기 여기되기 쉽습니다. 자체 여기는 또한 제너 다이오드 VD3 및 VD4를 션트하는 커패시터가 없기 때문에 촉진됩니다. 따라서 이러한 커패시터는 그림 4(C1)의 회로에 도입됩니다. 도 4의 스킴에 대한 측정 결과는 표 1과 같다.

1 번 테이블

UVX, V
20
25
30

Uout, V
17,56
17,57
17,57

Ist, mA(VD2, VD3)
8,23
9,11
10,03

어, 브이 (VD1)
3,18
3,27
3,43

Ict,mA(VD1)
5,56
7,16
8,82

보다 발전된 방식을 Fig. 5에 나타내었고, 이에 대한 측정 결과를 Table 2에 나타내었다.

표 2
UVX, V
20
25
30

Uout, V
17,56
17,57
17,57

1sg, mA(VD3, VD4)
9,91
10,01
10,01

어, 브이 (VD1)
3,4
3,43
3,43

Ist, mA(VD1)
4,6
4,6
4,61

CSN의 개선은 회로의 약간의 복잡도와 함께 매우 중요하다는 것을 쉽게 알 수 있습니다. 가장 단순한 HTS 방식의 단점은 낮은 전류 안정화 계수입니다(이는 HTS의 양극성 변형에 특히 해당됨). 그리고 이것은 우선 기준 전압의 불안정성 때문입니다. 제너 다이오드 VD1의 안정화 전압(RE 9/2001의 그림 4 및 5 참조). 결국, Vvx가 변경되면 제너 다이오드 VD1을 통과하는 전류도 변경되며, 이는 필연적으로 제너 다이오드 VD1의 전압 변경으로 이어집니다. 후자의 상황은 확실히 GTS 전류와 물론 ION 출력의 전압을 변경하게 됩니다(요소 VD2, VD3 - 그림 4 및 VD3, VD4 - 그림 5). 이 현상은 회로를 따라 더 전달되어 스태빌라이저의 SVR이 급격히 감소합니다. ION 그림의 계획에 따라. 5는 이미 두 개의 개별 GTS로 구성되어 있습니다. 두 번째는 전계 효과 트랜지스터 VT2에 조립됩니다. 이 HST는 제너 다이오드 VD1을 통한 전류를 안정화하여 후자의 전압 변화를 사실상 제거합니다(표 2 참조). 이것은 이 ION의 CSN의 급격한 증가를 보장합니다. 제너 다이오드 VD2는 전압 Vvx가 증가함에 따라 회로의 신뢰성을 높입니다. 또한 D818E 제너 다이오드를 통한 전류 안정화는 ION 회로에 하나 이상의 "필드"를 포함하여 달성되었습니다(그림 6).

이 전계 효과 트랜지스터는 트랜지스터 VT1의 이미 터 회로에 포함되어 전류 안정성을 여러 번 증가시킵니다. 사양에 따라 D818E 제너 다이오드를 통과하는 전류가 10mA와 같을 때 ION 전압의 열 안정성이 가장 좋습니다. 간단한 ION 회로 세트가 있으면 매우 좋은 특성과 가장 중요한 것은 높은 가격/품질 비율로 PSU 설계를 매우 빠르게 조립할 수 있습니다. 간단한 실험실 PSU의 다이어그램이 그림 1에 나와 있습니다. 7.

PSU에는 네트워크에 "소프트* 포함"을 위한 장치가 포함되어 있습니다. 이 경우 값 비싼 PSU 요소(네트워크 변압기, 필터 커패시터 및 정류기 다이오드, 후자는 저렴하지만 가격 카테고리, 그러나 그들의 "출발 *은 오류 및 기타 무선 구성 요소의 가능성을 수반합니다.) PSU가 네트워크에 연결되면 네트워크 변압기 T1이 강력한 저항 R2의 저항을 통해 켜집니다. 이렇게 하면 전류 서지를 통한 전류 서지가 크게 감소합니다. 요소 T1, SZ, VD1 - VD4 몇 초 후 릴레이 K1이 활성화되고 접점 K1.1이 저항 R2를 닫습니다.이제 PSU는 이미 작동 준비가 완료되었습니다.소프트 스타트 회로는 R1, R2 요소에 조립됩니다. , VD5-VD8, VD9, C2 및 K1. T1을 네트워크에 연결하기 위한 지연 시간은 전해 커패시터 C2의 커패시턴스와 릴레이 권선 K1의 저항에 의해 결정됩니다. 직류. 이러한 요소의 커패시턴스와 저항이 증가함에 따라 시간 지연이 증가합니다. 저항 R1은 커패시터 C1과 다이오드 브리지 VD5-VD8을 통한 안정적인 전류 제한기입니다. 제너 다이오드는 커패시터 C2와 릴레이 K1을 이러한 요소의 비상 전압 증가로부터 보호합니다(예를 들어, 제너 다이오드 없이 릴레이 K1의 권선이 끊어진 경우 커패시터 C2는 급격한 증가로 인해 분명히 고장의 위험이 있습니다 단자의 전압). 다른 모든 CH 노드는 이미 위에서 설명했으므로 설명이 필요하지 않습니다. 세부 사항에 대해. 이 PSU 및 기타 유사한 설계에서는 분명히 감소된 값을 가진 KT8102 트랜지스터를 사용했습니다. 최대 전압수집기 방출자 Uke). Uketah의 가치는 이 목적을 위해 특별히 설계된 미터로 측정되었습니다. UMZCH용으로 KT8102 트랜지스터를 선택했지만 불행히도 구입한 트랜지스터 중 Ukmax가 감소한 사본이 대부분이었습니다. 이 "화" 트랜지스터는 전원 공급 장치에 설치되었습니다.이 전원 공급 장치의 회로에서 Uke-max> 35V의 강력한 트랜지스터를 사용할 수 있습니다(항상 최소 여유가 있어야 함).KT816 트랜지스터 대신, Uke30V 및 Ik> 0.1A의 KT814. 트랜지스터를 설치할 수 있습니다. 트랜지스터 VT2 - 문자 인덱스가 있는 KTZ107 또는 KT361(B, T, E). E, I) 초기 드레인 전류(Isnach) 3mA로 결정하는 경우 전계 효과 트랜지스터 없이 수행하려면 그림 8의 구성표에 따라 ION을 사용하는 것이 좋습니다.

단조에 대해. 오류 없이 서비스 가능한 무선 구성 요소에서 조립된 PSU 설계는 네트워크에 연결된 후 동일한 단계에서 작동합니다. 저항 R3 및 R9의 필요한 저항을 선택하기만 하면 됩니다. 그 중 첫 번째는 GTS 전류를 결정합니다. 제너 다이오드 VD12 및 VD13을 통한 전류를 10mA로 설정해야 하며 저항 R9는 전류 Ik.z를 설정합니다. 5-10 이내 A. KT8102의 일부 사례는 자기 여기(특히 "스위핑" 설치 시)에 매우 취약합니다. 발생 여부는 오실로스코프를 CH 출력에 연결하여 감지합니다. 이 경우 커패시터 C6 및 C7은 CH에서 임시로 납땜됩니다. 작동하는 CH 회로는 이들 없이도 여기되지 않지만 RF 생성이 발생하면 이러한 요소가 없으면 더 쉽게 감지할 수 있습니다. 저항이 5-10옴인 저저항 저항이 생성 트랜지스터의 기본 회로에 포함되어 있으며(일반적으로 VT3-VT5 트랜지스터 중 하나임) 인덕턴스가 60μHz 이상인 초크가 더 좋습니다. . 기본 회로의 과도한 저항은 MV 성능을 저하시킵니다(Rout이 증가함). 인쇄 회로 기판이 PSU의 경우 그림에 나와 있습니다. 9, 인쇄된 도체의 측면에서 - 그림 10.

이 보드에는 트랜지스터 VT1 및 VT2를 통해 전류를 측정하도록 특별히 설계된 두 개의 기술 점퍼가 있습니다(인쇄된 도체를 절단할 필요 없음). 소프트 스타트 회로용 인쇄 회로 기판은 그림 11 및 12에 나와 있습니다. 릴레이는 기판 외부에 있습니다. 설치로 인해 Rout이 증가하지 않도록 SN 출력의 "마이너스" 단자로 이어지는 와이어는 커패시터 C3의 음극판에 직접 납땜됩니다.이 출력 C3은 별도의 도체로 SN 회로에 납땜됩니다. 이 커패시터의 커패시턴스를 선택하면 규칙에 따라 안내됩니다: 부하 전류의 각 암페어에 대해 1000-2000uF 커패시터 C6 및 C7은 PSU 출력 단자의 접점 탭에 직접 납땜됩니다.업그레이드 가능성에 대해 CH. 먼저 가장 중요한 것은 CH의 특성을 향상시키기 위해서는 ION과 CH에 별도의 전원이 필요하며 이 경우 정류기와 함께 별도의 권선(또는 변압기)을 사용하는 것입니다. ION 및 전체 SN 회로의 CV뿐만 아니라 변압기 T1 권선 II의 17.5V 전압에서 16.7V SN의 출력 전압이 달성되기 때문에 강력한 정류기의 권선 II의 권수를 줄이기 위해. 전력 조절 트랜지스터 VT3-VT5.5A 부하의 전류로 CH를 장기간 작동하려면 강제 냉각도 사용됩니다. 특히 방열판이 구멍이 뚫린 PSU 케이스 내부에 있는 경우 환기(소형 팬으로 불기). 스위칭 및 저항 R4에 "바인딩"하는 권선 탭 II를 사용할 수 있지만 실습에서 알 수 있듯이 이는 PSU를 작동할 때 매우 불편합니다. 그런데, FET GTS 회로에서는 필요한 GTS 전류를 얻기 위해 병렬로 연결할 수 있으므로 이러한 전선을 선택하는 데 문제가 없습니다. 그림 1의 ION 방식을 사용하면 매우 좋은 결과를 얻을 수 있습니다. 저항 R1 및 R4가 HTS 그림 6(이미터 HTS - VT3)으로 대체된 8. 동시에 제너 다이오드 VD1(KS133A, 그림 8)은 D818E로 교체되고 Vvx는 35V 이상으로 증가합니다. 이 ION의 입력에는 다음과 같은 안정화된 전압이 공급됩니다. 가장 간단한 회로파라 메트릭 전압 안정기 (전형적인 구조 - 트랜지스터 - 제너 다이오드 - 저항 - 두 개의 커패시터). 위에서 설명한 수십 개의 CH가 수년 동안 작동되어 다양한 RES에 전원을 공급할 때 신뢰성이 입증되었습니다.

전기 기사 №9 2001년 6페이지