自作トランシーバー。 SSB 変調方式の HF トランシーバーの回路図 Lozovik シンプルなトランシーバー プリント回路基板


最もよく機能する 3 つのトランシーバー回路を考えてみましょう。 最初のプロジェクトには、最も単純なデバイスの作成が含まれます。 2番目のスキームによれば、28 MHzで動作するHFトランシーバーを0.4 Wの送信電力で組み立てることができます。 3番目のモデルは、半導体管トランシーバーです。 順番に並べてみましょう。

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シンプルな自家製トランシーバー: DIY の図とインストール

多くの初心者の無線アマチュアにとって、トランシーバーという言葉は複雑なデバイスに関連付けられています。 しかし、わずか 4 個のトランジスタで、電信モードで数百キロメートルの通信を提供できる回路があります。

最初に、以下に示すトランシーバーの回路図は、高インピーダンスのヘッドフォン用に設計されました。 低インピーダンスの 32 オームのヘッドフォンで動作するように、アンプを少し作り直さなければなりませんでした。

シンプルな 80m トランシーバーの回路図

コンターコイルデータ:

  1. コイル L2 のインダクタンスは 3.6 μH です。これは、トリマー コアを使用した 8 mm リムで 28 ターンです。
  2. スロットル - 標準。


トランシーバーの設定方法は？

トランシーバーは特に複雑な設定は必要ありません。 すべてがシンプルでアクセスしやすい:

ULF から始めます。抵抗 R5 を選択してトランジスタのコレクタ + 2V に取り付け、ピンセットで入力に触れてアンプの性能を確認します。ヘッドフォンでバックグラウンドが聞こえるはずです。

次に、水晶発振器のセットアップに進みます。生成がオンになっていることを確認します (これは、周波数メーターまたはオシロスコープを使用して vt1 エミッターから信号を除去することで実行できます)。

次のステップは、送信用にトランシーバーをセットアップすることです。 アンテナの代わりに、同等の 50 オーム 1 W 抵抗器を吊るします。 並行して、RF電圧計をそれに接続し、送信のためにトランシーバーをオンにしながら（キーを押すことにより）、RF電圧計の読み取り値に従ってL2コイルのコアを回転させ始め、共振を達成します。

それは基本的にそれです！ 強力な出力トランジスタを配置しないでください。電力が増加すると、あらゆる種類のホイッスルと興奮が現れます。 このトランジスタは、受信時のミキサーと送信時のパワーアンプの 2 つの役割を果たします。そのため、ここでは kt603 が目の後ろに表示されます。

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そして最後に、構造自体の写真:


動作周波数はわずか数メガヘルツであるため、対応する構造の任意の RF トランジスタを使用できます。

プリント基板は以下からダウンロードできます。

ダウンロード:

0.4 W の送信電力を備えた 28 MHz の HF トランシーバー

詳細に検討する 回路図 400 ミリワットの送信機出力電力を備えた、28 MHz の周波数範囲の自家製短波トランシーバー。

トランシーバーの回路図


トランシーバーの受信機は、従来の超再生検出器です。 その唯一の特徴は 可変抵抗器セットアップが簡単なR11。 必要に応じて、それを取ることができます フロントパネルトランシーバー。

増幅器３４にＫ１７４ＵＮ４Ｂチップを使用することにより、受信機の感度が向上し、４．５Ｖバッテリで電力を供給されると４００ｍＷの電力を発生する。

スピーカー回路は電源のマイナスに接続されているため、マイク回路との切り替えが簡単になり、送信モードではスピーカーと受信機の電源をオフにし、マイクと送信機の電源を接続するペアリングボタンを使用できます。受信モード。 図では、SA1 ボタンが受信位置に表示されています。

  • 自家製スキーム
送信機は 2 つのトランジスタで組み立てられ、フィードバック回路にクォーツ安定化を備えたプッシュプル自励発振器です。 発振器の周波数が比較的安定しているため、低い送信電力で、同じタイプの無線局と十分に大きな通信半径を実現できます。

HFトランシーバーの詳細と構造

トランシーバーは、MLT-0.125 抵抗器と K50-6 コンデンサーを使用します。

トランジスタVT1はGT311Zh、KT312Vに、トランジスタVT2、VT3はGT308V、P403に置き換えることができます。 トランジスタを交換する条件は次のとおりです。VT1 はカットオフ周波数で可能な限り高いゲインを持つ必要があり、トランジスタ VT2 と VT3 は同じ電流伝達係数を持つ必要があります。

ループコイル L1 と L2 は直径 5 mm のフレームに巻かれています。 彼らは、直径3.5mmのカルボニル鉄コアをチューニングしました。 コイルは、12x12x17 mm のスクリーンに収められています。

コイルL1のスクリーンはバッテリーのマイナスに接続され、L2はプラスに接続されています。 両方のコイルが巻かれています PEVワイヤー直径 0.5 mm で、それぞれ 10 回転します。

コイル L1 と L2 の製造では、TV の IF パスからの回路を使用できます。 コイル L3 と L4 の製造に使用されるのは、長さ 25 mm、直径 7.5 mm の同じフレームです。 ボード上では、それらは水平に配置されています。

L3 コイルの巻線は 1 mm 刻みで行われ、コイルには直径 0.5 mm の PEV ワイヤが 4 + 4 回巻かれ、中央からタップがあり、巻線の半分の間の距離は 2.5 mm です。

コイル L4 には同じワイヤの 4 ターンが含まれており、ターンごとに巻かれ、L3 コイルの巻線の半分の間に配置されています。 インダクタ L5 と L6 は、古い TV の IF パスからの工業用抵抗器に巻かれています。

抵抗が 8 オームのスピーカーならどれでも使用できます。 0DGD-8、0DGD-6 などのスピーカーが適しています。 0.25GDSH-3。

変圧器 T1 は、ShZxb タイプなどの任意の小型磁気回路に巻かれ、一次巻線に直径 0.23 mm の PEV ワイヤを 400 ターン、二次巻線に同じワイヤを 200 ターン含みます。

  • 段階的な組み立て
マイクロホンには小型カプセルDEMSh-1aを使用。 アンテナは伸縮式で、長さは 105 mm です。 A316、A336、A343タイプの4素子のバッテリーが電源として使用されます。

確率

トランシーバーを UZCH で構成する必要があります。 抵抗器 R5 をはんだ付けした後、電流計を SA2 サーキット ブレークに接続します。 アイドル電流は 5 mA を超えてはなりません。

ドライバーがポイント A に触れると、ラウドスピーカーにノイズが現れるはずです。 アンプが自励式の場合、抵抗 R4 の抵抗値を 1.5 kΩ に増やす必要がありますが、抵抗値が高いほどアンプの感度が低くなることを覚えておいてください。

ノイズがない場合は、抵抗R11のスライダーを上（図による）の位置から下の位置に移動する必要があります。 超再生検出器が正常に動作していることを示す、大きな安定したノイズが表示されます。

受信機のさらなる調整は、送信機を調整した後にのみ実行され、コンデンサC5の静電容量（粗調整）とインダクタンスL1（微調整）をモードに適合させることで構成されます 最高のレセプション送信機信号。

送信機をセットアップするときは、「x」回路ブレークで電流計をオンにし、この回路の電流が 40 ～ 50 mA になるように抵抗値 R6 を選択する必要があります。

次に、測定限界が50μAのミリアンメータを送信機の正のバスに接続し、デバイスのもう一方の端をダイオードとコンデンサ1（> -20 pF - アンテナ）を介して接続する必要があります。

要素L3、L4、C17、L2、およびC18の調整は、計器ポインターの最大偏差まで実行されます。 さらに、それらはコンデンサー、または回路のコアで大まかに調整されます。

インターリニア コイル L3-L4 は、中間位置から ± 3 mm 以内に配置する必要があります。これは、トランジスタ VT2 および VT3 の肩の対称性の違反により、その極端な点で生成が中断される可能性があるためです。

デバイスの矢印の最大偏差に従って拡張アンテナ L2 および C18 で調整する場合、アンテナと送信機の完全な整合を達成する必要があります。

送信機の電源を入れたときに、世代が突然壊れた場合、これは設定が正しくないことを示しています。 この場合、VT2とVT3の動作モードを再度選択し、L2、L3、L4を慎重に調整し、これが役に立たない場合は、より近いパラメータを持つトランジスタを選択する必要があります。

デュアルバンド半導体管トランシーバー

このトランシーバーは、1.8 ～ 10 MHz の任意の範囲で実行でき、本当に必要な場合は電力を増やすことができます。 「単一変換」スキームに従って構築されています。

IF 周波数 = 5.25 MHz。 IF 周波数の選択は、8.75 ～ 9.1 MHz の局部発振器周波数で、3.5 MHz と 14 MHz の 2 つの範囲が一度にオーバーラップするという事実によるものです。

この回路は、有名な DM2002 トランシーバーで Kirs Pinelis (YL2PU) によって提案された回路に従って、自作のラダー 7 クリスタル クォーツ フィルターを使用します。

両方のダイオードミキサは、に従って作られています 古典的なパターンボリュメトリック結合コイルを備えた変圧器を使用。

トランシーバー図


回路は 5 つのフィンガー ランプで開発されました。 調整可能な高周波数および中間周波数アンプ、バランス ミキサー、およびローカル オシレーターが含まれています。 スキームを順番に見ていきましょう。

受信モードでは、信号はバンドパス フィルター L1 ～ L2 を介して、6K13P ランプで作成された UHF に供給されます。 次に、リングスキームに従って作成されたパスの最初のミキサーに供給されます。 第１の局部発振器からの信号は、ミキサ入力の１つに供給される。 受信した中間周波信号は、整合回路を介して水晶フィルターに供給されます。

このマッチング方式により、最初のミキサ - IF のセクションでの損失をいくらか減らすことができます。 次に、IF信号は6Zh9Pランプの反転増幅器で増幅されます。 強化された信号、L5回路で目立つ、リング方式に従って作成された2番目のパスミキサーに供給され、SSB信号検出器として機能します。

LF - 信号は RC チェーンで選択され、予備の ULF として機能する 6F12P 五極管部分に供給されます。 受信モードの三極管部分は、AGC システムのカソード フォロワとして機能します。 PA ULF (別名 PA 送信機) は 6P15P 五極管で作られています。

送信モードでは、パスポート004のRES-15リレーを使用して、受信機のすべての段階が逆になります（より信頼性の高いリレーを使用することをお勧めします）。 受信モードと送信モードの切り替えはPTTスイッチで行います。

コンポーネントの選択の特徴

スロットルは従来のD-0.1を使用。

変圧器 TP1–TP3 は上で作られています フェライトリング外径が 10 ～ 12 mm の 1000NN で、15 ターンの PEL-0.2 ワイヤが 3 回 (TP1 および TP2 の場合) および 2 回ツイスト (TP3 の場合) されています。

変換比が 2.5 kΩ から 8 Ω のサウンド (出力) トランス。 電源トランスは、全体で 70 ワットの電力で使用されます。

コイル L1 ～ L3 は PEL-0.25 ワイヤで巻かれ、それぞれ 30 ターンを含んでいます。 コイル L4 ～ L5 にはそれぞれ 55 ターンの PEL-0.1 が含まれており、すべての通信コイルは、対応するループ コイル上の紙スリーブに PELSHO 0.3 ワイヤで巻かれています。

L6 コイルには 0.1 ワイヤが 60 ターンあります (すべての回路で、UNT シリーズのチューブ TV の IF 回路からのフレームを使用できます)。

GPA コイルは R-326 受信機から使用され、 自社製造(これは非常に面倒です) は、18 mm のセラミック フレームで、0.5 mm 刻みで 0.8 15 ターンの PEL ワイヤを使用して実行されます。 （コールド）エンドから3ターンと11ターンからタップします。 P ループ コイルは、直径 30 mm のフレーム上に作成され、26 ターンの PEL 0.8 ワイヤがあり、14 MHz のタップが実験的に選択されています。

真空管トランシーバーのセットアップ

多くの出版物で議論されている自家製の水晶フィルターの設定の問題を考慮しなくても、回路の残りの設定は非常に簡単です。 ULF の性能は、耳とオシロスコープの両方で確認できます。 次に、水晶局部発振器の周波数をコイル L6 で必要な周波数に調整します (水晶フィルターの勾配の -20 dB の点)。 次に、ラウドスピーカーの最大ノイズに応じて DFT 回路と IF 回路を交互に調整することにより、パスの感度を大まかに設定します。 その後、空中からの信号を受信するときの輪郭を微調整したり、GSS を使用したりできます。

次に、送信モードに切り替えます。 可変「バランス」抵抗を使用して、ミキサーの後の最小キャリア電圧を設定します（オシロスコープまたはミリボルトメーターを使用します）。 次に、制御受信機を使用して、高品質の変調が得られるまで 22 kΩ の可変抵抗器を調整します。

Smooth Range Generator の調整

GPAが生成することを確認する必要があります 高周波振動. ここでは、周波数計 (デジタル スケール) とオシロスコープが役立ちます。

スムーズレンジジェネレーターに供給する電圧を安定させたら、その設定に進みます。 すべてのコンデンサが「G」グループのSGMタイプで使用されていることを確認する必要がある間、GPAの外部検査から始める必要があります。 静電容量または温度係数の不安定性が発振器の全体的な周波数安定性に影響を与えるため、これは非常に重要です。

GPA コンター コイルの品質要件はよく知られています。 これは、デバイスの最も重要な部分の 1 つです。 ここでは疑わしい品質のコイルは使用できません。 GPA 回路を構成するコンデンサの選択には、十分な責任を負う必要があります。 これらは KT タイプのコンデンサで、1 つは赤または 青色そしてもう一つは青です。 100 pF の総静電容量を与えるそれらの静電容量の比率は、以下で説明する取り付けとシャーシの加熱方法を使用して選択されます。

彼らは、スムーズレンジジェネレーターによって生成された周波数の境界を設定し始めます。 この作業の一環として、可変コンデンサ (KPI) のプレートが完全に挿入された状態で、GPA が約 8.75 MHz の周波数を生成することを達成しました。 それが低いことが判明した場合は、コンデンサの静電容量をわずかに減らす必要があり、高い場合は増やす必要があります。 最初に、この静電容量を選択するときは、コンデンサを構成する色の比率にも相対的な注意が払われます。

KPI プレートを完全に引き抜くと (最小容量)、GPA は 9.1 MHz に近い周波数を生成するはずです。 GPA の周波数は、デジタル スケールの出力に接続された周波数メーター (デジタル スケール) によって制御されます。

GPAの周波数範囲の設定が完了したら、このジェネレーターの熱補償に進みます。これは、赤と 青い花、回路の静電容量を構成します。 この作業は、少なくとも 10 Hz の周波数測定精度を提供する前述の周波数計を使用して実行されます。 周波数計を使用する前に、十分にウォームアップする必要があります。

トランシーバーの電源がオンになり、10 ～ 15 分間ウォームアップします。 次に、テーブルランプを使用して、GPAの部品とシャーシをゆっくりと加熱します。 さらに、それらを直接加熱するのではなく、GPAと出力ジェネレーターランプの間にあるGPAから少し離れたセクションを加熱することをお勧めします。 GPA 領域で温度が 50 ～ 60 度に達すると、GPA 周波数がどの方向に移動したかが記録されます。 増加した場合 - 温度係数回路を構成するコンデンサで、絶対値が負で有意です。 減少している場合、係数は正または負ですが、絶対値は小さいです。

すでに述べたように、KTタイプのコンデンサは、温度変化に伴う静電容量の可逆変化のさまざまな依存性で使用されます。 正の TKE (静電容量の温度係数) を持つコンデンサは、青色または灰色の本体色をしています。 黒色のマークが付いた青色のコンデンサのニュートラル TKE。 茶色または赤色のラベルが付いた青色のコンデンサは、中程度の負の TKE を持っています。 最後に、コンデンサの赤いケースは、かなりの負の TKE を示しています。

ユニットを完全に冷却した後、コンデンサを交換し、同じ総静電容量を維持しながら、コンデンサの温度係数を正しい方向に変更します。 この場合、以前に敷設されたGPA周波数の安全性を常に確認する必要があります。

これらの操作は、GPA の温度が 35 ～ 40 度上昇しても、GPA の周波数のシフトが 1 kHz 以下になるようになるまで繰り返す必要があります。

これは、通常の動作中にトランシーバーがウォームアップしたときに、トランシーバーの周波数が 10 ～ 15 分で 100 Hz を超えて低下しないことを意味します。

追加の安定性は、適用された TsSh (Makeevskaya) の CACH によって提供されます。

リファレンスの水晶振動子はKT315Gトランジスタでできており、コメントは不要です。 追加のランプでそれを行う意味はありません。

完成したトランシーバーの説明、プリント基板、写真

トランシーバー プリント基板 - サイズ 225 x 215 mm:



次のようにフロントパネルを作成します。
  1. レーザープリンターの透明フィルムに、パネルを1：1で印刷します。
  2. その後、脱脂して両面テープ（建築市場で販売）を貼り付けます。 粘着テープの幅がパネル全体に十分でないため、いくつかのストリップを貼り付けます。
  3. 次に、粘着テープから上の紙をはがし、フィルムを接着します。 慎重に水平にします。
  4. 次に、メスで可変抵抗器やボタンなどの穴を開けます。ディスプレイのために切り取る必要はありません。
それで全部です！

内部の半導体チューブ トランシーバーのビュー:


トランシーバーの外観:


自分の手で2つのトランジスタにミニトランシーバーを組み立てる方法に関するビデオ：

定格電力10Wのトランシーバー用パワーアンプ「RadioN」

パワーアンプは、SW-2013 トランシーバーなどの回路ソリューションを使用して設計されています。 ;) アレクサンダー・シャトゥン (UR3LMZ) 作。 このアンプは、Sergei Belenetsky (US5MSQ) のリバース パスに基づいて作成された HF トランシーバー "RadioN" 用に設計されています。






これで、「RadioN」トランシーバーを製造するためのプリント回路基板のラインが完成したと自信を持って言えます:)そして、初心者のラジオアマチュアはトランシーバーを「構築」し始めることができます。 多くの人にとって、これは自分で作った最初のトランシーバーではありませんが、このトランシーバーの組み立て、セットアップ、および空中での作業のプロセスが、あなたの記憶に良い印象だけを残すことを願っています;)そして、肯定的なフィードバックだけが聞いた。 トランシーバーは当初、160、80、および 40 m の 3 つのアマチュア無線帯域で SSB および CW を動作させることを計画していましたが、その後、変更は 40、80、および 20 m で行われ、範囲は 30 m でした:)

以前に開発され、アセンブリ キット、アセンブリ ボード、およびブランク PCB として既に提供されています。
- メインボード (IF=500 kHz および電気機械フィルターを備えたリバースパス);
- ボード バンドパス フィルター (PDF);
- スムーズ レンジ ジェネレーター ボード (GPA / VFO);
- SWRメーター付き低周波フィルターボード（LPF）;
- 「ヘッジホッグ」と呼ばれるMW、LW、HF帯域の周波数のユニバーサルシンセサイザーのボード。
■ユニバーサルシンセサイザーとリバースパスの適応/インターフェースボード。
スキーム、説明、写真などの情報は、私のウェブサイトの関連セクションに含まれています。 IRF510 または RD16HHF1 トランジスタに基づくパワーアンプは、ブロック / ノード / ボードのラインを完成させます。 さらに、プリント回路基板は、両方のタイプのトランジスタを取り付けることができるように設計されています。 アンプ基板は両面にマスクとマーキングを施した片面製作。

  • プリント回路基板の寸法 - 110x50 mm;
  • パワーアンプ供給電圧 - 12 ... 13.8 V 直流;
  • トランジスタRD10HHF1- 10 Wを使用した周波数範囲1.8 ... 15 MHzの定格出力電力。
  • 最大出力 - 15 W以上。
  • IRF510-トランジスタを使用した1.8 ... 15 MHzの周波数範囲の定格出力電力 - 低周波数で10 Wから20 mで3〜4 Wまで。
  • 消費電流 - 最大3 A;
  • 感度: トランジスタ IRF510 のバージョン - 0.15 Veff、 トランジスタ RD16HHF1 のバージョン - 0.30 Veff
  • 制御信号 RX/TX - 一定圧力+9 V。

出力トランジスタIRF510を備えたパワーアンプ回路を以下に示します。


出力トランジスタRD16HHF1を備えたパワーアンプ回路を以下に示します。


回路にはわずかな違いがありますが、目立つと思います:) すでに書いたように、パワーアンプの回路基板は両方のタイプのトランジスタを取り付けるように設計されています。 IRF510 は低周波範囲で 10 ワットを供給し、すでに 20 m では最大 2 ～ 3 ワットの出力電力が遮断されており、RD16HHF1 のアンプはすべての範囲で正確に 10 ワットを供給します。 RD16HHF1 の場合、図に示されているローパス フィルターの存在が重要です。 無線機用アンプの主要部分 表面実装、巻線製品、リレー、コネクタを除く。 パワートランジスタはボードの下に取り付けられ、ヒートシンクに取り付けられています。 この場合、500 cm2の表面積を持つアルミニウムリブ付きラジエーター122x50x37 mmが提案されています。 6つの穴を開けてM3のネジを切る必要があります。 ボード自体と出力トランジスタを取り付けるための穴が必要です。 RD16HHF1トランジスタに基づくアンプの製造では、トランジスタはKPT熱伝導ペーストを使用してラジエータに直接取り付けられます.IRF510バージョンでは、とりわけトランジスタを絶縁する必要があることを忘れてはなりません.ケースとお互いから、すなわち。 固定には、絶縁ガスケットとブッシングを使用する必要があります! また、IRF510のバージョンでは、コイルL1、L2にローパスフィルターが取り付けられていません（ワイヤージャンパーに置き換えられています）。 長時間の伝送動作中の出力トランジスタの過熱を避けるために、ラジエーター (または金属シャーシ/ケース) の有効放熱面積は、RD16HHF1 の場合は少なくとも 250 平方センチメートル、少なくとも 400 平方センチメートルである必要があります。 IRF510用。

組み立てとセットアップ:

エラーなしで組み立てられたPAのセットアップは簡単で、TRX「RadioN」の一部として出力段トランジスタの静止電流を設定し、メインボードのIFパスのゲインをペアリング（調整）するだけです。 初めて PA の電源を入れる前に、ジャンパー J1 を取り外し、チューニング抵抗 R19、R20 を最小位置 (ボード上にマーク) に設定し、+13.5 ... + 14 V電源（できれば、3.5 ... 4 Aのレベルで過負荷に対する保護がインストールされている場合に備えて）。 PA の出力に (直接または接続されたローパス フィルター ボードを介して、80 m の範囲に切り替えられます!) 少なくとも 10 ワットの消費電力に相当する負荷を負荷します。 ボードに電圧+9V TXを印加することにより 連続調整可能 R19は、12〜16 mA程度のリレーK1の電流消費を考慮して、上部トランジスタVT6の静止電流を250 mAのレベルに設定し、電流計は260〜265 mAを示し、R20をスムーズに調整することによって下側トランジスタVT7の静止電流を250 mAのレベルに設定すると、電流計はすでに出力段（両方のトランジスタ）の合計静止電流を示しているはずです。 510～515ミリアンペア。 ミリアンメータをコネクタ J1 に接続することにより、終端前段階の VT4、VT5 の総静止電流を制御できます。 ジャンパー ジャンパー J1 を配置します。
周波数が 3.6 MHz の信号ソースを PA 入力 (PDF または GSS ボードの TX 出力、オフライン チューニングあり) に接続します。 テレグラフモードをオンにし、メインボードのトリマー抵抗R11でキーを押すと、50（51）オームの負荷で22.4 Veffの出力電圧が得られます。 定格出力10W。 低容量のプローブを備えたRF電圧計またはオシロスコープを使用している場合は、信号のカスケード通過を確認できます。制御点での近似値は回路図に示されています。
PA は、110 x 50 mm の片面プリント基板に取り付けられ、マスクとマーキングが付いています。 トランスとインダクタの巻線データを回路図に示します。



パワーアンプ110x50 mmのプリント回路基板のコストは120 UAHです。

IRF510 トランジスタでパワーアンプを組み立てるためのキットのコストは 400 UAH です。

RD16HHF1トランジスタでパワーアンプを組み立てるためのキットのコストは820 UAHです。
キットの構成を見ることができます（ラジエーターは含まれていません）
さらに：
1 つのトランジスタの絶縁キットのコスト (M3 ブッシング、ガスケット、M3x12 ネジ、D3 ワッシャー) - 5 UAH。


1 つのトランジスタ RD16HHF1 のコスト - 235 UAH。
1 つの IRF510 トランジスタのコストは 20 UAH です。
フェライト リング M2000NM K7x4x2 - 3 UAH。
ラジエーターのコスト 122x50x37 mm (ドリル穴とスレッドなし) - 120 UAH.
熱伝導ペースト KPT-8 (ジャー 10 g) - 15 UAH。
シリコーンベース。 作業温度-60 から +180 °C まで


フェライト リング EPCOS (N87 R12.7x7.9x6.35) - 15 UAH。


2×RD16HHFのアンプを備えた160、80、および40 mバンドのトランシーバーのビデオ：

2xRD16HHF のアンプを使用した、すべての HF バンドでの電力測定のビデオですが、蛇行入力でのビデオ:

配線図 ：


もちろん、標準でスムーズレンジジェネレーターボード（GPA）や デジタルスケール周波数を「安定」させます。 GPAのスキームと説明はウェブサイトで提供されています. しかし、私は何とかデザインを改善し、それをより現代的にしたいと考えています;)

図は80M帯のSSB変調で動作するように設計された短波トランシーバーの本体図で、ヘテロダイン回路と出力回路の設定を変えることで、任意のHF帯に切り替えることができます（使用されているSA612Aチップはうまく動作します500 MHz までの周波数で)。 ブロックは、単一の周波数変換（復調プロセスはカウントされません）を備えたスーパーヘテロダイン回路に従って作成されます。 中間周波数は 8867 kHz です。

この選択は、特定の周波数 (ビデオ技術で使用される) での水晶振動子の相対的な可用性によるものです。

ブロック図には、周波数コンバーター、変調器 - 復調器、スムーズ レンジ ジェネレーター、基準周波数ジェネレーター、マイク アンプ、パワー プリアンプ、および 4 セクションのクォーツ フィルターが含まれています。

この回路は、SA612A マイクロ回路上の 2 つの周波数変換器に基づいています。 A1チップには、受信時に入力信号の周波数をIFに変換し、SSBを送信するときにIF信号を80Mバンドの周波数の信号に変換する高周波コンバーターが作成されます。

SA612A チップには 2 つの入力と 2 つの出力があります。 (KX) を受信すると、入力回路または URC からの入力信号は、接点グループ K1.1 を介して最初の入力 A1 (出力 1) に到達します。 この場合、K1.1 を介した 2 番目の入力は、コンデンサ C3 によって接続されます。 共通線.

GPAとして、A1マイクロ回路の独自の局部発振器が使用されます。これは、LC回路によって周波数を設定する方式に従って接続されます。 GPA 周波数は、L1-C13-C14-VD1 回路の設定に依存します。 同調本体は可変抵抗器R2で、短絡抵抗を選択することで同調範囲の幅が設定されます。

周波数調整の制限は、約 5.06 ... 5.37 MHz です。 中間周波数 (8.867 MHz) を得るために、水晶フィルター Q1-Q4 によって分離された全 IF 信号が使用されます。 受信時、IF 信号は接点グループ K2.1 を介してこのフィルタに入ります (図では、接点グループは受信位置に示されています)。

水晶フィルターの出力から、信号は、K2.2 グループを介してピン 2 への A2 チップ上に作成された IF 増幅器および復調器に供給されます。基準周波数発生器は、SA612A の内部局部発振回路上に作成されます。チップであり、その周波数は Q5 共振器とコンデンサ C25 に依存し、これを使用して、復調プロセスに必要な IF からの周波数偏移を提供します。

復調された信号は端子 5 A2 で抽出され、C26-L5-C27 P 回路の RF 成分を抑制することによって、外部 VLF に供給されます。その回路はここには示されていません。 受信パスの感度は、主に ULF と ULF のゲインによって決まります。

送信中、ボタンS1が押され、リレー巻線K1とK2に電圧が印加されるため、接点グループは反対の位置にあります。 これで、回路は反対方向に動作します。 マイクからの信号は、バランス モジュレーターとして機能する A2 チップ コンバーターの入力に供給されます。

変調器のもう一方の入力は、Q5 の水晶発振器から基準信号を受信します。 接点グループ K2.1 を介してピン 4 A2 からの DSB 信号は、SSB 信号を生成する水晶フィルター Q1-Q4 に送られ、キャリアと片側波帯を抑制します (コンデンサー C25 を使用した基準発振器の周波数設定によって異なります)。 .

8.867 MHzの周波数で生成されたSSB信号は、コンタクトグループK1.2を介してA1マイクロ回路のミキサーの入力に供給されます（ピン2を介して、もう一方の入力ピン1はコンデンサC1によって共通に接続されます）ワイヤー）。

無線周波数信号はピン5 A1で分離され、動作範囲の中央に調整された昇圧トランスL2-L3-C16の回路に供給されます。 電界効果トランジスタＵＴ１はバッファ段であり、この回路に対する電力増幅器の入力回路の影響を排除する。

コイル L1 ～ L3 は、チューニング コア SCR を備えた直径 8 mm のフレームに巻かれています。 フレームは、古いブラウン管テレビの UPCH 回路のフレームから作られています。 このようなフレームは、2 つのネジ付きコアを備えたチューブです。 コアをねじって外す必要があり、チューブを 2 つの等しいセグメントに切断し、それぞれのコアにねじ込みます (1 つの TV 回路から 2 つのフレームが得られます)。

80 M の範囲で動作する場合、L1 コイルには 17 ターン、L3 コイルには 40 ターン、L2 コイルには 10 ターンが含まれます。 コイル L2 と L3 は同じフレームに巻かれています (L2 は L3 の表面にあります)。 巻線にはPEV0.31のワイヤーを使用。

リレーK1およびK2 - 電圧6Vの巻線を備えたリレーRES-47。 巻線を並列に接続することにより、10 または 12 V 巻線のリレーを使用できます。
チップ SA612A は SA602A に置き換えることができます。 M1 マイクロフォンは、電子電話またはテープ レコーダーの従来のエレクトレット マイクロフォンです。

UR4QBP HFトランシーバメインボード

トランシーバーのメインボードのスキームは、すでに知られている設計、つまりDanube-99、Ural-84、Druzhba-Mに基づいて構築されています。 特定の設計の欠点を考慮して、最も成功したカスケードが選択されました（これらのデバイスを作成した私の意見と経験から）。 カスケードの動作原理は、上記の構造の回路の動作に似ています。 シンセサイザー (89C52)、DFT、および PA (すべて Alexander UT2FW 製) が GPA として使用されました。

メインボード 図1 1つの周波数変換を備えたスキームに従って構築され、すべてのアマチュアHFバンドでCW、SSB信号の送受信を提供するシングルボードトランシーバーパスです。 コンピューターと適切なソフトウェア (私は MixW を使用) があれば、あらゆるデジタル通信モードで作業できます。ボードには、オーディオ モデム (ガルバニック絶縁) とコンピューター トランシーバー用の個別の入力と出力があります。 VOX CWおよびVOX SSBシステム、切り替え可能なAGCシステム。これは、デジタルモードの通信で作業するときに重要です（強力なステーションが受信帯域の周波数でオンになると、AGCが機能し、弱い信号MixW プログラムの「ウォーターフォール」にステーションが表示されない)、CW セルフコントロール、S メーター、ALC システム (使用できない場合があります) があります。

感度 受信機 UHFなし（DFTボード上のUHF）0.2〜0.3μV以上、ブロッキング-120dB以上、10kHzの周波数分離で2つの信号を適用した場合のダイナミックレンジ95dB以上、AGCシステム調整深度以上100 dB 未満、受信パスの IF 帯域幅 (調整可能) 0.6 ... 2.7 kHz、負荷 8 オームでの低周波パスの出力電力は 1.5 W 以上です。 メインボード出力からの電圧 移行 50オームの負荷で200 ... 300 mV、マイクまたはコンピューターからの低周波信号圧縮は約10 dB、ALCシステムの最大調整深度は少なくとも60 dB、送信用のSSB信号の帯域幅2.7kHzです。

モードで 受信 DFT からの信号は、から借用したスキームに従って構築されたミキサーの入力に供給されます。 ミキサーは、 の周波数シンセサイザーでの操作を提供します。 DD2 74AC74 トリガーは Fgpd 周波数を 2 で分割し、その出力 (ピン 5 と 6) には 2 つのアンチ振幅3、6 ... 3.8Vの位相方形波により、ミキサーのトランジスタスイッチの動作が保証されます。 IF 8.8625 MHz の周波数レイアウト表を以下に示します。

周波数変換器の周波数レイアウト表

範囲、
M

信号周波数,
MHz

GPA頻度、
MHz

シンセ周波数(F/2)、
MHz

IF周波数、
MHz

160

1,81…2,0

10,6725…10,8625

21,345…21,725

8,8625

80

3,5…3,8

12,3625…12,6625

24,725…25,325

8,8625

40

7,0…7,1

15,8625…15,9625

31,725…31,925

8,8625

30

10,1…10,15

18,9625…19,0125

37,925…38,025

8,8625

20

14,0…14,35

5,1375…5,4875

10,275…10,975

8,8625

17

18,068…18,168

9,2055…9,3055

18,411…18,611

8,8625

15

21,0…21,45

12,1375…12,5875

24,275…25,175

8,8625

12

24,89…24,99

16,0275…16,1275

32,055…32,255

8,8625

10

28,0…29,7

19,1375…20,8375

38,275…41,675

8,8625

ミキサーの出力からコンデンサC4を介したIF信号は、よく知られている方式に従って構築されたダイプレクサの入力に供給され、トランジスタVT1 KP903の静止電流は、抵抗を使用して30 ... 40 mA以内に設定されますR6. ダイプレクサの出力からの IF 信号は 6 クリスタル クォーツ フィルタに送られ、その出力は Fp に調整された L3C15 回路のカップリング コイルにロードされます。 L3C15 回路によって選択された IF 信号は、借用した中間周波数増幅器の入力に供給されます。 とのスキームに従って構築されたVT6 IFゲインステージ 共通ソースの上 電界効果トランジスタ負荷に共振回路を備えた2つの絶縁ゲートBF998を備えています。 Fp に調整された L5C33 回路のカップリング コイルから、IF 信号がクリーンアップ フィルターとして機能する調整可能な水晶フィルターに供給されます。 フィルタの帯域幅は、コンデンサ C39 と直列に接続された R44、R48、R49 を介してバリキャップ VD7、VD10、VD11 に供給される基板のピン 3 に印加される +0 ... 13.8V の電圧を使用して変更されます。 、C46、C48の水晶フィルターで、調整可能な（0.6 ... 2.7 kHz）帯域幅を持っています。 水晶フィルタ ZQ2 の出力は抵抗 R55 によって負荷されます。 C50 を介したフィルタからの IF 信号は、VT6 カスケードと同様の IF 増幅器に供給されます。 Fp に調整された共振回路 L7C63 にロードされた VT9 をドレインし、結合コイルを介して平衡変調器 - 復調器 SSB に入ります。 高いレベルダブルバランス方式を採用。 基準発振器回路は標準であり、借用され、USB と LSB の 2 つの位置があります。 接点を持つリレー K1 は、通常の側波帯モードでは水晶 L6 コイル、逆モードではコンデンサ C57、C56 と直列にオンになります。 オシレータの周波数は、-6dB のレベルで水晶フィルタの低いスロープの周波数から 200 ～ 300 Hz 低く設定されます。 逆側波帯モードでは、周波数を 2.7 ～ 3.0 kHz 高くする必要があります。 R74、C73に割り当てられた平衡変復調器からの低周波信号は、借用したスキームに従って作成された低周波プリアンプ（VT13）の入力に供給されます。 予備ULFの出力から、ボリュームコントロールを介した信号は、標準スキームに従ってTDA2003 IC上に構築された低周波パワーアンプに送られます。 カスケードのゲインは R97 を使用して選択されます。 キー VT15 は、送信モードでベース パワー アンプの入力をロックします。 ベースアンプには、低抵抗負荷と高抵抗負荷の AF OUT と PHONE 用の 2 つの出力があります。 VT13 プリアンプによって増幅された低周波信号は、AGC アンプ (DD3) に供給されます。 AGC 方式は から借用しています。 AGCには高速充電と低速充電の2つのステージ、それぞれC54とC55があり、AGC + Uaruの出力から、IFステージVT6、VT9の2番目のゲートに入り、IFステージのゲインを調整します。

モードで トランスミッションマイクまたはコンピューター モデムからの SSB 信号は、IC BA3308 (KA22241 の完全なアナログ) 上に構築されたアンプ コンプレッサーの入力に供給されます。 このスキームは、中国製のエレクトレットマイクを備えたマイクアンプの動作を提供します。 ダイナミック マイクを使用するには、抵抗 R113 を取り外し、R110 を使用してステージ ゲインを選択する必要があります。 モデムを操作するためのカスケードのゲインは、抵抗 R107 を使用して選択されます。 ~ 0.6 ... 0.8 V のレベルまで増幅された低周波信号は、BA3308 IC の高抵抗出力をバランスのとれた低入力インピーダンスと一致させるように設計されたエミッタ フォロワ LPF の入力に供給されます。変調器 - 復調器。 エミッタフォロワの出力から、低周波信号が VOX VT14 アンプと平衡変調器 - 復調器 VD19 ... VD26 に供給されます。 生成された SSB 信号は、L7C63 回路の結合コイルを介してアンプ VT4 に供給されます。このカスケードには機能がありません。 増幅された信号VT4はDSB VT3アンプに供給され、L3C15負荷の共振回路を備えたコモンソース回路に従って組み立てられ、PWR電圧（+ 10 ... 0V TX）がトランジスタの2番目のゲートに印加されます、トランシーバーの出力電力を調整します。 増幅された DSB 信号は結合コイルを介して ZQ1 水晶フィルターの入力に供給され、その出力は VT1 のダイプレクサーにロードされます。 次に、信号はミキサーＤＤ１に供給される。 出力では、約 300 ～ 400 mV の振幅を持つ完全な SSB 信号が形成されます。 電信モードでは、VT5 電信発生器からの信号が VT4 増幅器の入力に供給され、次に同様に SSB に供給されます。 伝送路図は から拝借。 +12V RX/TX、VOX、CW電圧切替回路はセルフコントロールから拝借。 R121 トリマーを使用して VOX 感度を設定します。

デジタルマルチメーターで実際に測定された、構成されたメインボードの主要ステージの動作モードを表にまとめます。 RX / TXキーの動作モードの測定、VOXシステムは適切にレイアウトされており、原則としてコメントなしで動作するため、実行されませんでした。

位置 指定
トランジスタ

モード

Ik(Ic)、mA

Ub(Z1)、V

イギリス(З2),V

上(C),V

U と V

ノート

30…40

30…40

0…10

13,7

3,58

5,38

0…10

13,6

3,58

13,7

3,87

10,4

CWオン

12,4

CW オフ

13,5

13,2

3,36

11,0

3,42

アンテナオフ、Uapy最大

3,33

13,2

0,58

0,05

12,4

アンテナ無効

60dB

5,03

1,57

0,04

13,6

アンテナ無効

60dB

13,6

3,63

受信入力レベル +60dB

3,33

6,76

10,3

3,39

VT10

受信/送信

12,9

VT11

受信/送信

1,58

VT12

受信/送信

9,48

13,7

9,14

VT13

受信/送信

0,61

2,25

0,03

VT14

受信/送信

1,04

2,25

0,42

VT15

0,72

0,01

相互接続図 図2 ポータブル HF トランシーバーに似ています。 モデム方式 図3 非常に単純です。コンピュータートランシーバーのガルバニック絶縁に必要です。それがどのように機能するかを説明する必要はないと思います。 信号レベルは、コンピューターでプログラムによって設定されます。 MixW プログラムの「ウォーターフォール」を介した入力信号、送信機出力の信号レベルが制限され始める前の出力 (トランシーバーまたは SWR メーターの出力電力インジケーターによって制御されます)。

位置指定

フレーム径

芯

ワイヤーのブランドと直径

ターン数

L3、L5、L7

5mm

SCR

PEL 0.12…0.18mm

28 ターンのコンターと 6 ターンのカップリング コイル (画面内)

L6

5mm

SCR

PEL 0.12…0.18mm

30ターン、画面内

T2、T3、T4

K7…10

600-1000NN

PEL 0.18…0.22mm

ねじれのない 2 本のワイヤで 8 ターン

T1

K7…10

600-1000NN

PEL 0.18…0.22mm

私 1巻目 2 線で 12 ターン、1 回目は 5 回巻き、2 回目はツイストなしのワイヤ

T5、T6

K7…10

600-1000NN

PEL 0.18…0.22mm

3本のワイヤで8ターン、ねじれのないワイヤ

L1、L2、L4、L9

標準チョーク ブランド DM 0.1 インダクタンス 100µH

L8

標準チョーク ブランド DM 0.1 インダクタンス 15µH

自作のマルチバンド KB トランシーバーを開発するときのタスクは、受信モードと送信モードでの回路スイッチングが最小限であり、優れた再現性を提供するシンプルなユニバーサル トランシーバー パスを作成することでした。つまり、チューニング要素が最小限で済みます。 読者の注意を引くために提供されるメインパスのスキームは、原則として複雑で高価な機器を持たない初心者のラジオアマチュア向けに設計されています。 「手元にある」ものから実質的に収集できます。 経験豊富なアマチュア無線家は、自分の裁量で必要なノードを回路に追加し、小型で軽量のトランシーバーを作成して、夏の住居やハイキングで無線で動作させることができます。

メイン パスのスキーム (図 1) は非常にシンプルで、論理的で、「読みやすい」ものです。 これは、1 つの周波数変換を備えた古典的なスーパーヘテロダインです。

受信モード (RX) では、バンドパス フィルター (DFT) の出力からの信号が「従来の」リング ダイオード ミキサーに供給されます。 スムーズ レンジ ジェネレーター (GPA) からの信号は、ミキサーのもう一方の入力に供給されます。 ミキサの出力から、中間周波数 (IF) 信号は、トランジスタ VT1 と VT2 で作成される中間周波数増幅器 (IFA) の初段に供給されます。 このステージの負荷は ZQ1 クォーツ フィルターで、隣接チャネルのレシーバーの主な選択性を提供します。 フィルタリングされた信号は、トランジスタ VT3 と VT4 の別の IF カスケードによって増幅されます。これは、「クリーンアップ」フィルタである水晶フィルタ (ZQ2) にもロードされます。 このフィルタの出力から、信号はトランジスタ VT5 および VT6 上の IF の第 3 ステージに供給され、その出力から第 2 のダイオード リング ミキサに供給されます。このダイオード リング ミキサには、基準水晶発振器 (OG) からの信号も供給されます。トランジスタVT10で作られています。 ミキサーの出力では可聴周波数信号が発せられ、常閉リレー接点 K2.1 を介して LM386 チップ上の低周波増幅器 (ULF) に供給されます。 この広く使用されているマイクロ回路は、優れた増幅特性とノイズ特性を備えています。 ULF 出力は可変抵抗器 R32 にロードされ、ボリューム コントロールを提供します。 VA1は、抵抗が2x32オームの「スピーカー」が並列に接続されたコンピューターヘッドセットです。 要素 C28、VD9、VD10、R26、C24、および VT9 では、セルゲイ ベレネツキーによって提案された自動ゲイン制御 (AGC) 回路、US5MSQ が「キッド」受信機で作成されました (ありがとう、セルゲイ!)。 そのシンプルさにもかかわらず、AGC は非常に効果的であり、地上ノイズから 9 +40 dB S メーターまでのレベルの信号を非常に快適に受信できます。
信号強度が 7 ポイント以上になると、AGC が機能し始めます。 もっと「つぶす」 弱い信号、私の意見では、それは意味がありません。 選択した AGC しきい値を使用すると、はるかに強力なステーションを背景にして、弱いステーションを簡単に「読み取る」ことができます。 S メーターは、VT11 トランジスタをベースにした DC アンプを使用し、最大偏差電流 200 μA の微小電流計を搭載しています。
伝送モードでのパスの動作を検討する前に、IF の 3 つのステージすべてが逆であることに注意してください。 反転増幅器のアイデアは、アメリカのラジオアマチュア、SteVen Weber、KD1JV (http://kd1jv.) の Web サイトに掲載された図から取られました。 送信モード (TX) では、ペダルを踏むとリレー K1 ～ KZ が作動します。 リレー接点 K1.1 は、IF のカスケード内の信号の方向を反転し、接点 K3.1 を介して供給電圧がマイク アンプに供給されます (この場合、供給電圧は ULF および UPT S から除去されます)。 -メートル)。 リレー接点 K2.1 を介してトランジスタ VT7 および VT8 のマイク アンプからの信号は、ダイオード VD5 - VD8 のリング ミキサーに供給されます。リング ミキサーは、送信モードで平衡変調器の役割を果たします。 変調器の出力から、両側波帯抑圧搬送波信号 (DSB) が IF の 3 つのステージすべてを「逆」方向 (つまり、平衡変調器からダイオード VD1 - VD4 上のミキサ) に通過し、信号を水晶フィルタ ZQ1 および ZQ2 に通すプロセスにより、目的の側波帯、つまり SSB 信号が生成されます。 単側波帯 IF 信号は、アマチュア KB 範囲の 1 つにある動作周波数にさらに転送され、ダイオード VD1 ～ VD4 のリング ミキサーで発生します。その後、信号はバンドパス フィルターに送られます。 受信モードと送信モードでは、1 セットの 50 オーム DFT を使用します。 平衡変調器のキャリア抑圧は、トリマー抵抗 R20 によって制御されます。 可能です（強調します-可能です！）、より深い抑制のために、変調器ダイオードの1つと並列に4〜25 pFの容量のチューニングコンデンサを接続する必要があります。 図上のそのようなコンデンサは、点線で描かれている場合があります。 しかし、適切に選択されたダイオードでは、コンデンサは必要ないため、図には示されていません。
逆カスケード自体について一言。 トランジスタモードは自動的に設定され、部品が良ければカスケードを調整する必要はありません。 +6 Vの電源電圧では、このようなステージのゲインは17 - 18 dB、+ 9V - +20 dB、12 V - +23 - 24 dBです。 同時に、深いフィードバックにより、カスケードは非常に安定して動作し、ゲインは使用するトランジスタの種類に大きく依存します。 最初の実験は KT315 と KT361 トランジスタのペアで実行されましたが、受信モードでパスの最大の達成可能なノイズ特性を得たいという願望に導かれて、KT368 トランジスタを優先しました。 トランジスタ p-p-r 構造、伝送モードで動作する、KT363、KT326、KT3107 シリーズのいずれかです。
図からわかるように、VT5 トランジスタのエミッタ回路にコンデンサがない VT5 と VT6 のカスケードを除いて、3 つのカスケードはすべて同一です。 これは、送信モードでゲインを下げるために行われ、後続のステージとミキサーの過負荷を回避します。
AGCシステムのKP501トランジスタは、輸入された2N7000と交換できます。 S メーターの指標としては、古いカセット レコーダーの測定ヘッドが適しています。
ミキサ用のダイオードは、直流抵抗に応じて選択することが望ましいです。 間違いなく、 最高の結果ミキサー用に特別に設計され、「4」で選択されたダイオード（KD922AGなど）を使用すると得られます。 ただし、これらのダイオードが利用できない場合でも、絶望しないでください - KD521 でさえ回路内でうまく機能します。
ブロードバンド トランス T1、T2、および T8 は、直径 0.15 ～ 0.17 mm の 3 本のわずかにねじれたワイヤ (1 センチメートルあたり 2 ～ 3 回のねじれ) PEV で 600 ～ 1000NN の透磁率を持つ K7x4x2 リングに巻かれ、15 ～ 18 回巻かれています。 T7 バランス モジュレータ トランスは、オーディオ周波数信号に対して十分なインダクタンスを備えている必要があるため、リングがいっぱいになるまで、少なくとも 1000HH の透磁率を持つ K10x6x5 リングに同じツイスト ワイヤ (1 層) で巻かなければなりません。 特別な注意すべてのトランスの巻線の実行の対称性に注意を払う必要があります-バランスミキサーの品質はこれに依存します。
変圧器 TZ - T6 は、透磁率 600 - 1000NN のリング K7x4x2 に、直径 0.15 - 0.17 mm の二重撚り (1 センチメートルあたり 2 - 3 撚り) PEV ワイヤーで巻かれ、シーケンスに従って 15 -18 ターンが接続されています (一方の巻き始めがもう一方の巻き終わりに接続され、中間端子が形成されます)。 OG の周波数を調整するために使用されるコイル L1 は、05 mm フレームに 25 ターンの PEL-0.1 ワイヤが巻かれ、MZ スレッドで SB9 から調整されたコアがスクリーンに配置されています。 リレーK1～KZは小型のもの（RES49やREC23など）を使用するのが望ましいです。 水晶フィルターについて: 著者のバージョンでは、1 番目の FOS は 8 クリスタル、2 番目 (「クリーンアップ」) は 4 クリスタルです。 しかし、これは要件ではなく、希望です。 原則として、任意のフィルタを回路内で使用でき、アマチュア無線が利用できる任意の周波数で使用できます。 これは、使用される可逆カスケードのもう 1 つの利点であり、チューニングが必要な共振回路はありません。 ただし、IF は最適なものを使用するわけではありませんが、非常に単純で初心者の無線アマチュアにとってアクセスしやすい、アンプと水晶フィルター間の最も単純な自動変圧器整合回路を使用するため、水晶フィルターの唯一の要件は値です。 220 ～ 330 オームの範囲である必要があります。 原則として、8.867 MHz の周波数で一般的な PAL 水晶振動子で作成された水晶フィルターは、この要件を満たします。
メインボードを使用すると、適切な周波数で動作し、必要な出力信号電圧を生成する任意の VFO または周波数シンセサイザーを使用できます。 パスの固有ノイズの増加につながるため、ミキサーに 1.2 ～ 1.5 V を超える電圧を印加しないでください。 ただし、使用するGPAに十分な電力がある場合は、最初のミキサーで、アームに直列に接続された2つのダイオードを取り付けることができます。 この場合、受信モードでのダイナミック レンジの増加 (数デシベル) が期待でき、送信モードでの出力信号レベルを 100 - 150 mV ではなく最大 200 - 250 mV まで上げることができます。各肩に1つのダイオードが取り付けられているミキサー付き。
入出力インピーダンスが 50 オームのバンドパス フィルタは、自家製と工業用のどちらでも使用できます。 著者のバージョンでは、RA3AO トランシーバーの自家製 DFT が使用されています。
特に、受信モードでは、パスの出力での最良の信号対雑音比に焦点を当てて、OG から最適な信号レベルを選択する必要があることに注意してください。 OG の出力信号のレベルは、主に ZQ3 水晶振動子の品質係数によって決まります。 最適なレベルは、コンデンサ C20 の静電容量を 47 ～ 100 pF の範囲で選択するか、抵抗 R23 の抵抗値 (330 ～ 750 オーム) を選択することによって設定できます。
トランジスタ VT7 と VT8 のマイク アンプは、ダイナミック マイクを使用する場合にのみ必要です。 トランシーバーが100 mV以上のEMFを持つエレクトレットマイクで動作する場合は、既知のスキームのいずれかに従って作成したエミッターフォロワーのみを取り付けるだけで十分です。
パスの実際の感度を計算することは難しくありません。DFT での損失は -6 dB、混合での損失は B、第 1 IF のゲインは +20 dB、第 1 IF での損失は 石英フィルター- -6 dB、第 2 IF のゲイン - +20 dB、第 2 水晶フィルタでの損失 - -4 dB、第 3 IF のゲイン - +20 dB。 全体として、検出器入力の前 (コンデンサ C11 の前) の受信パスのゲインは +38 dB、つまり電圧の 80 倍です。 検出器の入力から、実際に測定された感度 (信号対雑音比 10 dB) は 10 μV です。 したがって、アンテナ入力から達成可能な最大感度は0.125μVに達する可能性があります。 これは理論上のものですが、実際には 0.35 μV より悪くはありません。 これはすべて、比較的低ゲインの低ノイズ IF のおかげです。
低い（読み取り - オーディオ）周波数では、大きなゲインを得るのがはるかに簡単です（たとえば、レシーバーのように） 直接変換）。 LM368 チップの ULF ゲインは 70 dB を超えることがあります。 過剰な増幅 (「ホワイト ノイズ」) を除去するために、同調抵抗 R29 が取り付けられています。
このパスに基づいて、低周波数帯域用のトランシーバーを製造することになっている場合は、リバースステージの供給電圧を +6 V に下げることが望ましいです。 インテグラルスタビライザー 78L09～78L06。
RF ゲイン制御は、DFT の前に設置されたスムーズな減衰器 (図 2) を使用して行うのが最適です。
メインパスは電信発生器で補うことができます（図3）。 その回路は実際にはOG回路と変わりません（周波数調整要素を除いて-インダクタンスの代わりにコンデンサが使用され、発電機の周波数を「引き上げる」ことができます）。

約 30 W の出力電力を持つトランジスタ パワー アンプ (図 4) は、メイン トランシーバー パスと共に使用されます。

著者のバージョンでは、アンプはラジエーターに取り付けられたホイルグラスファイバーで作られたボード上の「パッチ上」に作成され、その上にトランジスタVT2（直接）およびVT3-VT5（絶縁ガスケットを介して）が固定されています。 IRF510トランジスタでのカスケード動作の安定性を高めるために、K7-4-2 M1000NNリングが各トランジスタのゲート端子に配置されています。
アンプのセットアップは、トランジスタの静止電流を設定することから始まります (RF 信号を適用せずに): VT1 - 34 mA (抵抗 R4 の抵抗を選択することにより)、VT2 - 150 mA (抵抗 R9 の抵抗を選択することにより)、 VT3 - 250 mA (抵抗器 R13 の抵抗を選択することにより)、VT4 および VT5 - それぞれ約 200 mA (トリマー R16 および R17 を使用) コンデンサ C6 は、回路の非常に重要な要素であり、主にスルー周波数応答を決定します。パワーアンプ。 周波数応答の調整は、RF 増幅器の入力に 100 ～ 120 mVeff の電圧を印加して、コンデンサ C6 の静電容量を選択することにより、28 MHz の範囲から開始する必要があります。 この場合、アンプの出力は、構成済みのローパス フィルターを介して 50 Ω 相当のアンテナに接続する必要があります。 28 MHz の範囲の出力電圧が 40 V rms だったとします。 次に、より低い周波数範囲に移動し、コンデンサ C6 の静電容量を選択することにより、約 40 V rms の出力電圧を実現します. または、すぐに C6 静電容量を 1000 pF に設定し、3.6 の範囲で出力電力を比較できます。そして28MHz。 おそらく、アンプはかなり「まともな」周波数応答を持っているでしょう。 コンデンサ C6 の静電容量を選択しても周波数応答を等しくすることができない場合は、トランス T2 および T3 の一次巻線と並列にコンデンサを取り付ける必要があります (図にはコンデンサがありません。必要ありません) 30-50 pF の容量で。
結論として、上記のスキームに基づいて作成されたトランシーバーの作業の年の間に、160を超える国がDXCCリストで運用され、210を超える卒業証書がEPCプログラムの下で受領されたことに注意したいと思います。

イゴール・アヴグストフスキー (RV3LE)

メインボードの配線図TRX 「クロピック」（ボード2.0）。

このボードには、組み立て済みの水晶フィルター「KF-8m」と「PKF-4m」を取り付けることができます。


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