EMF를 이용한 직접 변환 수신기. 직접 변환 수신기

수신기는 160미터에서 10미터까지의 모든 아마추어 무선 대역의 주파수에서 작동하도록 설계되었습니다. 수신기는 다이어그램에 따라 조립됩니다. 직접 변환, 0.5μV보다 나쁘지 않은 감도를 갖습니다. 전화(SSB) 및 전신(CW) 라디오 방송국에서 신호를 수신할 수 있습니다. 3개의 수신기 컨트롤이 있습니다. 헤테로다인 및 입력 회로, 감도 컨트롤, 볼륨 컨트롤은 하나의 2섹션 커패시터로 조정할 수 있습니다.


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안테나의 신호는 직렬 연결된 코일 세트 L1-L6과 가변 커패시터 C1의 섹션 C1.1로 구성된 입력 회로에 공급됩니다. 커패시터 C1.1과 직렬로 연결된 커패시터 C18은 정전용량 중첩을 줄입니다.

모든 입력 회로 코일은 기성품 고주파 초크입니다. 산업 생산. 조정할 필요가 없습니다. 설정 프로세스 동안 회로는 튜닝 커패시터 C21을 사용하여 조정됩니다. 스위치 S1(세라믹 플레이트가 있는 롤 스위치)의 섹션 S1.1을 사용하여 회로가 점프 범위로 조정됩니다. 섹션 C1.1을 통해 가변 커패시터를 원활하게 조정합니다.

입력 회로에서 신호는 2 게이트 전계 효과 트랜지스터 VT1 유형 BF966을 사용하여 RF 증폭기에 공급됩니다. 여기에서는 KP350과 같은 국내 이중 게이트 전계 효과 트랜지스터를 사용할 수도 있습니다. 저항 R3을 사용하면 두 번째 게이트 VT1의 정전압을 조절할 수 있으며, 이는 캐스케이드의 전송 계수를 변경하여 감도에 영향을 미칩니다.

A1 칩에 있는 주파수 변환기의 대칭 입력에 대칭 RF 신호를 공급하는 데 필요한 RF 고주파 변압기 T1이 로드됩니다.

마이크로 회로 A1 유형 SA612A(또는 해당 아날로그 NE612)는 통신 장비의 슈퍼헤테로다인 수신 경로의 주파수 변환기용으로 설계되었습니다. 여기서는 믹서-복조기라는 의도된 목적에 거의 맞게 작동합니다. "거의" - 왜냐면 중간 주파수 0, 즉 중간 주파수는 복조된 AF 신호입니다.

국부 발진기는 직렬 연결된 코일 L7-L12와 가변 커패시터 C1의 섹션 C1.2로 구성된 회로를 사용합니다. 커패시터 C1.2와 직렬로 연결된 커패시터 C19는 정전용량 중첩을 줄입니다.

헤테로다인 회로의 모든 코일은 산업 생산의 기성품 고주파 초크입니다. 조정할 필요가 없습니다. 설정 프로세스 동안 회로는 튜닝 커패시터 C22를 사용하여 조정됩니다. 회로는 스위치 S1(세라믹 플레이트가 있는 롤 스위치)의 섹션 S1.2를 사용하여 점프 범위로 조정됩니다. 원활한 조정 - 가변 커패시터 섹션 C1.2.

이것은 직접 변환 수신기이고 "중간" 주파수가 0에서 수 킬로헤르츠까지 실질적으로 동일하기 때문에 국부 발진기와 입력 회로의 설정이 거의 동일합니다.

직접 변환 수신기의 중요한 단점 고감도주 주파수에서 저주파 간섭 형태의 간섭으로 다양한 방식으로 수신기에 들어갑니다. 그 이유는 직접 변환 수신기의 작동 원리에 있습니다. 주 증폭은 저주파에서 발생하므로 ULF는 큰 이득을 갖습니다.

그러나 SA612A 칩에는 역위상 주파수 변환기 출력이 있습니다. 이를 역위상 입력이 있는 ULF와 함께 사용하면 역위상 신호가 입력에 도달할 때만 ULF가 큰 이득을 갖는 것으로 나타났습니다. 그러나 컨버터가 아닌 다른 수단을 통해 나오는 공통 모드 신호에는 거의 민감하지 않습니다. 따라서 간섭에 대한 수신기의 민감도를 극도로 줄이는 것이 가능합니다.

이러한 효과적인 소음 억제의 대가는 이중 가변 저항기(R9)가 있어야 하는 볼륨 제어의 복잡성입니다.

코일 L1-L12는 구매한 기성품 RF 초크입니다. 그러나 원하는 경우 (또는 필요한 경우) 잘 알려진 계산 공식 중 하나를 사용하여 직접 감을 수 있습니다.

RF 변압기가 감겨 있습니다. 페라이트 링외부 직경 7mm. 권선은 반으로 접힌 PEV 0.23 와이어로 만들어집니다. 총 - 50턴. 권선 후 리드를 절단하고 연속성 테스트를 통해 변압기 권선의 리드를 결정합니다.

수신기 설정은 모든 범위가 겹치도록 C21과 C22를 조정하는 것으로 구성됩니다. 여전히 저울을 보정해야 합니다. 이 수신기에서는 회로가 단순화된 방식으로 만들어졌기 때문에 각 범위에서 큰 마진으로 중첩이 발생합니다. 원칙적으로 이러한 단점은 각 범위에 대해 추가 보정 커패시터를 사용하여 제거할 수 있지만 이로 인해 전환이 크게 복잡해집니다.

모든 아마추어 무선 대역을 위한 간단한 HF 관찰 수신기 다이어그램

안녕하세요, 라디오 아마추어 여러분!
““ 웹사이트에 오신 것을 환영합니다.

오늘 우리는 동시에 좋은 성능을 제공하는 매우 간단한 회로를 살펴볼 것입니다. HF 관찰자 수신기 - 단파.
이 계획은 S. Andreev에 의해 개발되었습니다. 나는 이 작가의 아마추어 라디오 문헌에서 얼마나 많은 발전을 보았는지에 관계없이 모두 독창적이고 단순하며 뛰어난 특성을 가지고 있었고 가장 중요한 것은 라디오 아마추어를 시작하는 사람들이 반복할 수 있다는 점에 주목하지 않을 수 없습니다.
라디오 아마추어의 첫 번째 단계는 일반적으로 방송 중인 다른 라디오 아마추어의 작업을 관찰하는 것부터 시작됩니다. 아마추어 무선 통신의 이론을 아는 것만으로는 충분하지 않습니다. 아마추어 무선을 듣고 무선 통신의 기본과 원리를 탐구해야만 무선 아마추어는 아마추어 무선 통신을 수행하는 데 실용적인 기술을 얻을 수 있습니다. 이 계획은 아마추어 통신에 첫발을 내딛고 싶은 사람들을 위해 고안되었습니다.

제출된 아마추어 무선 수신기의 회로도 - 단파매우 간단하고 가장 접근하기 쉬운 요소 기반으로 제작되었으며 구성이 쉽고 동시에 다음을 제공합니다. 좋은 특성. 당연히 단순성으로 인해 이 회로에는 "놀라운" 기능이 없지만(예: 수신기의 감도는 약 8 마이크로볼트) 초보 무선 아마추어가 특히 다음과 같은 경우에 무선 통신의 원리를 편안하게 연구할 수 있습니다. 160미터 범위:

원칙적으로 수신기는 모든 아마추어 무선 대역에서 작동할 수 있습니다. 모두 입력 및 헤테로다인 회로의 매개변수에 따라 달라집니다. 이 계획의 작성자는 160, 80 및 40 미터 범위에 대해서만 수신기 작동을 테스트했습니다.
이 수신기를 조립하는 것이 어느 범위에 더 좋습니까? 이를 판단하려면 자신이 살고 있는 지역을 고려하고 아마추어 밴드의 특성을 살려야 한다.
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수신기는 직접 변환 회로를 사용하여 제작되었습니다. 아마추어 전신 및 전화국(CW 및 SSB)을 수신합니다.

안테나. 수신기는 세그먼트 형태의 일치하지 않는 안테나에서 작동합니다. 설치 와이어, 방의 천장 아래에서 대각선으로 뻗을 수 있습니다. 접지에는 X4 단자에 연결된 집의 물 공급 또는 난방 시스템의 파이프가 적합합니다. 안테나 감소는 단자 X1에 연결됩니다.

작동 원리. 입력 신호는 수신 범위의 중간에 맞춰진 L1-C1 회로에 의해 절연됩니다. 그런 다음 신호는 다이오드로 연결되고 연속적으로 연결된 2개의 트랜지스터 VT1 및 VT2로 구성된 믹서로 이동합니다.
트랜지스터 VT5에 생성된 국부 발진기 전압은 커패시터 C2를 통해 믹서에 공급됩니다. 국부 발진기는 입력 신호의 주파수보다 2배 낮은 주파수에서 작동합니다. 믹서 출력의 연결 지점 C2에서 입력 주파수와 국부 발진기의 두 배 주파수 간의 차이에 대한 신호인 변환 곱이 형성됩니다. 이 신호의 크기는 3킬로헤르츠("사람의 목소리"는 최대 3킬로헤르츠 범위 내에 속함)를 초과할 수 없으므로 믹서 후에 인덕터 L2 및 커패시터 C3에서 저역 통과 필터가 켜져 억제됩니다. 3kHz 이상의 주파수를 갖는 신호를 사용하여 높은 수신기 선택성과 CW 및 SSB 수신 기능을 달성합니다. 동시에 AM 및 FM 신호는 실제로 수신되지 않지만 라디오 아마추어는 주로 CW 및 SSB를 사용하기 때문에 이는 그다지 중요하지 않습니다.
선택된 저주파 신호는 트랜지스터 VT3 및 VT4를 사용하여 2단계 저주파 증폭기에 공급되며, 출력에서 ​​TON-2 유형의 고임피던스 전자기 전화기가 켜집니다. 임피던스가 낮은 전화기만 있는 경우에는 전환 변압기(예: 라디오 지점)를 통해 연결할 수 있습니다. 또한 C7과 병렬로 1-2kOhm 저항을 연결하면 0.1-10μF 용량의 커패시터를 통한 VT4 컬렉터의 신호가 모든 ULF의 입력에 적용될 수 있습니다.
국부 발진기 공급 전압은 제너 다이오드 VD1에 의해 안정화됩니다.

세부. 수신기에서는 10-495, 5-240, 7-180 피코패럿과 같은 다양한 가변 커패시터를 사용할 수 있습니다. 공기 유전체를 사용하는 것이 바람직하지만 견고한 커패시터에서도 작동합니다.
루프 코일(L1 및 L3)을 감으려면 카르보닐 철로 만든 스레드 트리밍 코어가 있는 직경 8mm의 프레임이 사용됩니다(오래된 튜브 또는 튜브 반도체 TV의 IF 회로 프레임). 프레임이 분해되고 풀리고 30mm 길이의 원통형 부분이 잘립니다. 프레임은 보드의 구멍에 설치되고 에폭시 접착제로 고정됩니다. 코일 L2는 직경 10-20mm의 페라이트 링에 감겨 있으며 200회전을 포함합니다. PEV 전선-0.12는 대량으로 감겨 있지만 고르게 감겨 있습니다. L2 코일은 SB 코어에 감은 다음 SB 아머 컵 내부에 놓고 에폭시 접착제로 붙일 수도 있습니다.
보드에 코일 L1, L2 및 L3 장착에 대한 도식적 표현:

커패시터 C1, C8, C9, C11, C12, C13은 세라믹, 관형 또는 디스크여야 합니다.
다양한 범위 및 사용된 가변 커패시터에 대한 커패시터 C1, C8 및 C9의 코일 L1 및 L3(PEV 와이어 0.12) 정격의 권선 데이터:

인쇄 회로 기판은 호일 유리 섬유로 만들어집니다. 인쇄된 트랙의 위치는 한쪽에 있습니다.

설정 중입니다. 서비스 가능한 부품과 오류 없는 설치를 갖춘 수신기의 저주파 증폭기는 트랜지스터 VT3 및 VT4의 작동 모드가 자동으로 설정되므로 조정할 필요가 없습니다.
수신기의 주요 설정은 로컬 발진기의 설정입니다.
먼저 코일 L3의 탭에 RF 전압이 존재하여 생성이 있는지 확인해야 합니다. 콜렉터 전류 VT5는 1.5-3mA 이내여야 합니다(저항 R4에 의해 설정됨). 헤테로다인 회로를 손으로 만졌을 때 이 전류의 변화를 통해 생성 여부를 확인할 수 있습니다.
로컬 발진기 회로를 조정함으로써 로컬 발진기의 필요한 주파수 중첩을 보장해야 하며 로컬 발진기 주파수는 다음 범위 내에서 조정되어야 합니다.
– 160미터 – 0.9-0.99MHz
– 80미터 – 1.7-1.85MHz
– 40미터 – 3.5-3.6MHz
이를 수행하는 가장 쉬운 방법은 최대 4MHz의 주파수를 측정할 수 있는 주파수 측정기를 사용하여 L3 코일의 탭에서 주파수를 측정하는 것입니다. 그러나 공진파장이나 HF 발생기(비트 방법)를 사용할 수도 있습니다.
RF 발생기를 사용하는 경우 동시에 입력 회로를 구성할 수도 있습니다. HHF의 신호를 수신기 입력에 적용합니다(X1에 연결된 와이어를 발전기 출력 케이블 옆에 배치). HF 발생기는 위에 표시된 것보다 두 배 높은 주파수 내에서 조정되어야 합니다(예: 160m - 1.8-1.98MHz 범위). 로컬 발진기 회로는 커패시터의 적절한 위치에 따라 조정되어야 합니다. C10, 0.5-1kHz 주파수의 소리. 그런 다음 발생기를 범위의 중간으로 조정하고 수신기를 이에 조정한 다음 L1-C1 회로를 수신기의 최대 감도로 조정합니다. 생성기를 사용하여 수신기 스케일을 교정할 수도 있습니다.
RF 발생기가 없으면 가능한 한 범위의 중간에 가깝게 작동하는 아마추어 무선국으로부터 신호를 수신하여 입력 회로를 구성할 수 있습니다.
회로를 설정하는 과정에서 코일 L1과 L3의 감은 수를 조정해야 할 수도 있습니다. 커패시터 C1, C9.

이 수신기는 일반 회로 조각으로 구성됩니다. 저는 폴리아코프 동지에게서 많은 것을 배웠고 그에게 정말 감사드립니다. 수신기는 매우 좋습니다. 개인적으로 첫날에 먹었는데, RD3ZP, GN3TWM, DF5WBA, LA9BD어제는 56-55의 힘으로 아프리카를 개최했으며 가장 최근에는 독일에서 SSB를 개최했습니다. 게다가 6m 길이의 안테나가 창문을 감싸고 있다. 이상하게도 이것은 나에게 효과가 있었던 최초의 수신기입니다. 이전에는 디자인이 전혀 작동하지 않았습니다. 이것은 작동할 뿐만 아니라 앞서 말했듯이 소음이 적은 먼 방송국을 수신합니다. 한 가지 단점이 있습니다. 선택성이 낮다는 것입니다. 글쎄, 그건 이해할 수 있습니다. 그리고 현대의 귀는 서로 옆에 있는 두 개의 스테이션을 쉽게 받아들입니다.

회로도(더 큰 이미지를 보려면 클릭하세요)

이제 디자인과 세부 사항에 대해 알아보십시오.

L1과 L2에는 14턴이 포함됩니다. 첫 번째 것을 감은 다음 두 번째 것을 첫 번째 것 위에 감습니다.
코일 L3에는 32회전이 포함되어 있으며 하단의 8회전부터 태핑됩니다. 로컬 발진기는 7MHz로 설정되어 있는 것으로 나타났습니다.
L4~L5는 L1, L2와 마찬가지로 24바퀴 감겨있습니다. 나는 테이프 레코더의 헤드를 로우 패스 필터 초크로 사용했습니다.
헤드폰이 타지 않도록 헤드폰에 저항기가 필요합니다. SONY 플레이어에서 가져온 것이므로 신호 볼륨을 줄이기로 결정했습니다. IF TV의 프레임에서 모든 코일을 감았습니다.

해야 할 유일한 일은 가변 커패시터를 올바르게 배열하는 것입니다. 범위를 원활하게 확장합니다. 이것은 아마도 가장 까다로운 일일 것입니다. 간단한 커패시터 KPE를 회로에 어리석게 배치하면 설정이 5.5MHz에서 9MHz까지 발생합니다. 따라서 필요한 것은 14200-14300KHz의 디튜닝뿐이라는 것을 스스로 이해합니다. 그래서 당신은 고통을 받아야합니다.
이득을 증가시키려면 커패시터 C16이 필요합니다.

물론 개선이 필요합니다. 그러나 개인적으로 저는 실제로 "2 코펙"의 경우 모든 기능을 완벽하게 수행한다고 결정했습니다. 예를 들어. 입력 회로를 개선합니다. 요점은 무엇입니까? AM 방송국은 휴대폰을 방해하지 않습니다. 내 창문에서 200미터 떨어진 곳에 기지국이 있어요. 그리고 그것은 수신기에 직접 닿습니다. 믹서에서 ULF를 분리하면 59++++에서 타워만 들릴 수 있습니다. 그리고 방송에서는 그녀의 목소리를 들을 수 없습니다. 이것이 나를 행복하게 만든다. VPA는 적절하게 구성되고 설계되면 매우 안정적입니다. 감도는 상당히 괜찮으며 특히 신호 대 잡음 비율이 좋습니다. 그러니 나중에 뭔가 개선하고 싶다면 아예 만들어 내는 거죠 새로운 디자인. Zaporozhets에 에어컨을 설치하는 것은 의미가 없습니다.

나는 "불운한" 초보자들이 이 디자인이 유용하다고 생각하기를 바랍니다. 당신이 해야 할 일은 GPA를 범위 내로 가져오는 것뿐입니다. 그러나 8 - 30 pf의 변수가 있는 경우. 그런 다음 계획에서 벗어나지 마십시오. 중국 수신기의 KPI가 있는데, KPI에서 가장 낮은 용량의 출력이 선택되었습니다. 8pf부터 입니다. - 최대 30개.

그러니 이 수신기를 납땜하세요. 아무것도 없을 때. LM 386 칩을 사용하면 모든 헤드폰으로 작업할 수 있습니다. 땀을 흘리지 않아도됩니다. GPA는 반세기 동안 안정적이며 약 1.5밀리암페어를 소비합니다. 믹서의 경우 KD 503이 완전히 "대칭"이 아니기 때문에 표시된 다이오드를 사용하십시오. 그러나 선택의 여지가 없다면 그들의 선택입니다. 전원 공급 장치 9 - 12V. 소비량 6 - 7mA. 이것은 정말 기적입니다. 그러나 실제로 이것은 현대화된 Polyakov 수신기입니다. RA3AAE 그래서 그를 칭찬합니다.

초보 무선 아마추어의 전파 진출 경로는 종종 설계와 디자인이 단순한 직접 변환 수신기(다른 이름은 헤테로다인 수신기)의 구성으로 시작됩니다. 그러나 원칙적으로 이는 단일 밴드 디자인입니다. 전통적인 방식(다중 접점 플립플롭 또는 드럼 스위치로 로컬 발진기와 입력 필터 회로를 전환하거나 회로가 있는 플러그인 보드를 사용하여)으로 다중 대역 PPP를 구현하면 설계가 상당히 복잡해질 뿐만 아니라 및 설정뿐 아니라 VFO 주파수의 안정성 문제도 발생합니다.

그러나 저자의 관점에서 볼 때 더 성공적인 또 다른 접근 방식이 있습니다. 주요 아마추어 무선 HF 대역의 주파수는 더 낮은 범위의 고조파가 다른 더 높은 주파수 범위의 주파수에 속하도록 규칙적인 기하학적 진행을 형성한다는 점을 기억하십시오. 따라서 다중 대역 PPP에서는 하나의 대역에서만 작동하고 일반적으로 더 나은 주파수 안정성을 갖는 하나의 전환 불가능한 국부 발진기를 사용할 수 있는 좋은 기회가 있습니다. 설치가 더 작고 견고하며 가장 중요한 것은 회로 회로에 스위칭이 없어 불안정한 접점이 있다는 것입니다. 블록 다이어그램이러한 GPA는 두 가지 버전으로 가능합니다. 가장 높은 주파수 범위에서 작동하는 마스터 오실레이터와 디지털 카운터에 의한 주파수 분할(예: 이 방법이 구현됨) 또는 가장 낮은 주파수 범위의 주파수에서 작동하는 마스터 오실레이터를 사용하는 것입니다. 버퍼 단계에서 후속 주파수 곱셈을 사용합니다. 마지막 방법은 I. Grigorov의 매우 흥미로운 디자인으로 구현되었습니다. 또한, 로컬 발진기 주파수의 고조파에 대해 작동하는 키 믹서의 속성을 사용하면 이 수신기 설계의 기초가 되는 주파수 곱셈을 전혀 사용하지 않고도 수행할 수 있습니다. 회로와의 외부 유사성에도 불구하고 믹서 작동의 최적화 덕분에 관심을 끄는 수신기는 감도와 DD가 훨씬 더 좋고 인접 채널에 대한 선택도가 증가하고 크기가 더 작아서 더 경제적이지만 동시에 제조 및 설정이 더 쉽습니다. 부족한 부품이 없으며 경험이 부족한 무선 아마추어도 만들 수 있습니다. 모습수신기는 사진에 표시됩니다

주요 기술적 특성:

  1. 작동 주파수 범위, MHz ..............................................7, 14, 21
  2. 수신 경로의 대역폭(레벨 –6dB), Hz ……… 300…2600
  3. 10dB의 신호 대 잡음비에서 안테나 입력의 수신 경로 감도(μV)는 다음보다 나쁘지 않습니다. .....0.7
  4. 교차 변조에 대한 동적 범위(DD2), dB, 30% AM 및 50kHz 디튜닝, 다음 이상 ..............................................................75
  5. 인접 채널 선택성, dB는 반송파 주파수에서 10kHz만큼 디튜닝될 때 다음 이상입니다.
  6. 9V, mA 이하의 전압으로 외부 안정화 전원에서 소비되는 전류. 10

수신기의 개략도는 그림 1에 나와 있습니다. 안테나 커넥터의 신호는 이중 전위차계 R1에 만들어진 조정 가능한 감쇠기로 공급됩니다. 단일 전위차계와 비교하여 이 솔루션은 전체 HF 범위에 걸쳐 더 깊은 감쇠 조정 깊이(60dB 이상)를 제공하므로 거의 모든 안테나에서 최적의 수신기 작동이 가능합니다. 다음으로, 결합 코일 L1을 통한 신호는 커패시터 C9를 통한 용량 결합을 통해 이중 회로 대역 통과 필터(BPF) L2C5, L3C10에 공급됩니다. 범위는 중립(개방) 접점 위치를 갖는 토글 스위치 SA1에 의해 전환됩니다. 다이어그램에 표시된 접점 위치에서 21MHz 범위가 켜집니다. 14MHz로 전환하면 추가 커패시터 C1, C3 및 C6, C14가 회로에 연결되어 회로의 공진 주파수가 작동 범위의 중간으로 이동합니다. 7MHz 대역으로 전환하면 커패시터 C2, C4 및 C8, C15가 PDF 회로에 연결될 뿐만 아니라 이 범위에서 PDF 주파수 응답의 최적 형태를 얻는 데 필요한 추가 결합 커패시터 C7도 연결됩니다.

PDF 로드는 전계 효과 트랜지스터 VT1을 기반으로 하는 단일 사이클 키 믹서입니다. 이것은 주요 매개변수를 결정하고 특별한 주의를 기울일 가치가 있는 수신기의 "심장"인 중요한 장치입니다.

키 믹서 PPP를 사용한 실험에서 입력측에서 커패시터와 함께 출력에 로드된 헤테로다인 수신기의 키 믹서가 협대역 동기 필터(SF)로 작동하고 로컬 주파수에 중앙 주파수가 있다는 사실이 발견되었습니다. 발진기 주파수 및 AF 통과대역의 두 배와 동일한 통과대역. 이 현상의 물리적 기초는 매우 명확하게 제시되었습니다. 상위 HF 범위의 주파수에서 이 간단한 SF의 품질 요소는 수천, 수만이라는 정말 환상적인 값에 도달합니다! 예를 들어

- 2.5kHz의 SSB 신호 수신을 위한 AF 대역폭 - 4000 이상(21MHz에서)

- 0.8kHz의 CW 신호를 수신하기 위한 AF 대역폭 - 12000 이상(21MHz에서).

더욱이, 후자의 높은 저항 부하를 갖는 키 믹서의 입력 저항의 뚜렷한 주파수 의존성은 연결된 PDF의 선택성을 증가시킵니다. 이 경우 입력 회로(또는 PDF)의 평탄한 주파수 응답에 LF 통과 대역(이 경우 약 5kHz)의 두 배에 해당하는 폭의 날카로운 피크가 나타납니다. 이 피크의 중심 주파수는 국부 발진기 튜닝 주파수와 일치하며 이에 맞춰 튜닝됩니다. 이 경우 회로의 품질 계수를 높이는 효과가 클수록 부하 및 구조적 품질 계수의 비율이 높아지며 실제로 이 비율과 동일합니다(물론 충분한 높은 저항헤테로다인 수신기의 믹서 부하 또는 원하는 경우 SF). 을 위한 고전적인 시스템회로 매칭(도입된 소스/부하 저항이 동일)인 경우 회로의 품질 계수 증가는 2배를 초과하지 않습니다. 따라서 신호 소스(정합 안테나)의 스위칭 인자를 줄이고 저항 부하가 높은 믹서 회로에 전체 연결을 적용하는 것이 유리합니다. 이 경우 대역 외 간섭이 크게 약화되고 감도가 크게 떨어지며 이에 따라 수신기 입력 회로의 손실이 매우 낮기 때문에 DD가 크게 증가합니다. 그리고 이는 직접 변환 원리를 기반으로 보다 발전된 수신기를 만들 수 있는 기회를 제공합니다.

하지만 다시 돌아가 보자. 개략도 PPP. 믹서의 높은 선택 특성을 실현하기 위해 PDF에 대한 전체 연결이 사용되었으며 믹서의 부하는 기존 부하에 비해 최대 5-10kOhm까지 여러 배 증가했습니다. 전계 효과 트랜지스터 VT1은 제어 저항 모드에서 켜집니다. 낮은 드레인-소스 전압에서는 극성에 관계없이 전계 효과 트랜지스터 채널이 일반 저항처럼 동작합니다. 그 값은 게이트의 꺼짐 전압을 사용하는 수 메그옴에서 잠금 해제 전압을 사용하는 수십 옴으로 변경될 수 있습니다. 따라서 커패시터 C17을 통해 헤테로다인 전압을 게이트에 적용하면 거의 이상적인 믹서가 얻어집니다. 게이트 차단 전압은 트랜지스터 VT1의 p-n 접합(자동 바이어스) 정류 작용으로 인해 자동으로 설정됩니다. 동시에, 헤테로다인 전압의 진폭과 그에 따른 게이트의 차단 전압 값을 변경함으로써 채널의 개방 상태 또는 듀티 사이클의 상대적 지속 시간을 넓은 범위 내에서 설정할 수 있습니다. 고조파를 변환할 때 범위 전체에 걸쳐 감도를 균등화하기 위해 개방 상태의 듀티 사이클은 4에 가깝게 선택되며 이는 이 회로에서 자동으로 얻어집니다. 변환기는 로컬 발진기 전압을 선택하는 데 힘든 작업이 필요하지 않도록 설계되었습니다. 이렇게 하려면 차단 전압이 VT2보다 2배 이상 낮은 전계 효과 트랜지스터 VT1을 선택하면 됩니다.

믹서의 장점은 다음과 같습니다. 저전력, 로컬 발진기에서 소비되므로 후자는 실제로 로드되지 않으므로 버퍼 단계를 포기하고 회로를 단순화할 수 있습니다. 전계 효과 트랜지스터가 GPA의 주 주파수에서 작동할 때 단일 종단 믹서의 입력 회로와 헤테로다인 회로의 디커플링은 주로 트랜지스터의 드레인-게이트 통과 커패시턴스에 의해 결정됩니다. 일반적인 경우이는 중요한 단점 중 하나이므로 HF 범위에서 성공적으로 사용하기 어렵습니다. 이 경우에는 그런 문제가 없기 때문에 7MHz 범위에서만 믹서는 VFO의 주 주파수와 14MHz 범위(VFO의 두 번째 고조파 및 21MHz)에서 각각 작동하며 세 번째 범위에서는 작동합니다. 실제로 그러한 주파수를 가진 신호는 없으며 약 7MHz 주파수를 가진 기존 잔류 VFO 신호는 14MHz와 21MHz의 PDF 대역이 효과적으로 억제됩니다. VFO 신호의 최소 억제는 7MHz 범위에 있지만 여기에서도 억제(안테나 입력에서)는 60dB를 초과합니다. 이는 수신기의 정상적인 작동에 충분합니다.

국부 발진기는 전계 효과 트랜지스터 VT2의 유도성 3점 회로(Hartley 회로)에 따라 만들어집니다. 국부 발진기 회로에는 코일 L4와 커패시터 C11-C13이 포함되어 있습니다. 가변 커패시터(VCA) C11을 사용하여 생성 주파수를 6.99~7.18MHz 범위 내에서 조정합니다. 이는 2차 고조파의 경우 13.98~14.36MHz 범위, 3차 고조파의 경우 20.97~21.54MHz 범위에 해당합니다. 회로는 커패시터 C16을 통해 게이트 회로 VT2에 연결되며, 정류 덕분에 p-n 동작트랜지스터 VT2의 전이로 인해 자동 바이어스가 형성되어 진동의 진폭이 매우 견고하게 안정화됩니다. 예를 들어, 발진 진폭이 증가하면 차단 정류 전압도 증가하고 트랜지스터 이득은 감소하여 포지티브 피드백 계수(POF)가 감소합니다. 실제로 PIC는 트랜지스터 전류가 코일 L4 권선의 일부를 통해 흐를 때 얻어집니다. 소스에 대한 탭은 총 회전 수의 1/3에서 이루어집니다.

PPP에서 신호의 주요 필터링은 저역 통과 필터(LPF)에 의해 저주파에서 수행되므로 수신기의 품질은 LPF의 선택도에 따라 크게 결정됩니다. 수신기의 잡음 내성과 선택성을 향상시키기 위해 직렬로 연결된 2개의 U자형 LC 링크로 구성된 약 2.7kHz의 차단 주파수를 갖는 2링크 저역 통과 필터 C18L5C19L6C24가 ULF 입력에 사용됩니다. 커패시터 C21은 차단 대역 뒤에 추가 감쇠 극을 형성하여 주파수 응답의 기울기를 최대 40dB/옥타브까지 증가시킵니다. , 이를 통해 PPP 설계에서 노동집약적인 저주파 코일을 제외할 수 있게 되었습니다. 이 솔루션의 긍정적인 특성 중에는 필터의 작은 크기, 자기 회로의 비자성 갭(입력 1Veff에서 1% 미만의 Kg)으로 인해 높은 신호 레벨에서 높은 선형성, 낮은 감도 등이 있습니다. 우수한 표준 차폐로 인한 간섭. 2단계 저역 통과 필터에서 최상의 억제(3dB)는 코일을 교차 연결하여 얻을 수 있다는 점에 유의해야 합니다.

저역 통과 필터 부하(초음파 필터의 입력 임피던스는 약 5-10kOhm임)가 저역 통과 필터의 특성 저항(좋은 선택성을 구현하는 데 필요한)보다 훨씬 더 크게 선택된다는 사실에도 불구하고 믹서의 특성) 신호의 불쾌한 특성 "울림"이 관찰되지 않습니다. GI 코일의 낮은 품질 요소로 인해 저역 통과 주파수 응답의 모양은 상위 사운드 주파수 영역에서 약간만 상승하며 이는 음성 명료도를 향상시키는 데 도움이 됩니다.

수신기의 초음파 주파수는 2단계로, 단계 간에 직접 연결됩니다. 높은 전류 전달 계수를 갖는 최신 저잡음 트랜지스터 VT3, VT4를 사용하여 표준 회로에 따라 조립됩니다. 100% 부정적인 피드백 덕분에 DC트랜지스터의 DC 모드는 자동으로 설정되며 온도 및 공급 전압의 변동에 거의 의존하지 않습니다. 초음파 주파수 장치의 입력 저항이 트랜지스터 매개변수의 확산에 거의 의존하지 않도록 하기 위해 저항 R6의 저항은 상대적으로 작습니다(15kΩ). UZCH 부하는 DC 저항이 4.4kOhm인 고임피던스 TON-2 전화기로, VT4 트랜지스터의 컬렉터 회로(커넥터 X3을 통해)에 직접 연결되는 동시에 트랜지스터의 교류 신호 전류와 직류 코일을 통해 흘러 휴대폰에 추가로 바이어스를 가하고 성능을 향상시킵니다. . 커패시터 C27은 직렬로 연결된 헤드폰의 인덕턴스와 함께 약 1.2kHz의 주파수를 갖는 공진 회로를 형성하지만 능동적 저항권선, 후자의 품질 계수는 낮습니다. -6dB 레벨의 통과 대역은 약 400-2800Hz이므로 전체 주파수 응답에 대한 영향은 그다지 중요하지 않으며 보조 필터링 및 약간의 수정 특성에 있습니다. 주파수 응답의. 따라서 전신 애호가는 C27 = 22-33nF를 선택할 수 있으므로 공진을 800-1000Hz의 주파수로 낮추게 됩니다. 신호가 둔하고 음성 신호의 명료도를 향상시키기 위해 상위 주파수의 상승을 보장해야 하는 경우 C27 = 2.2-4.7nF를 사용하면 공진이 최대 1.8-2.5kHz까지 높아집니다.

건설 및 세부 사항. 대부분의 수신기 부품은 다음에 장착됩니다. 인쇄 회로 기판 41x99mm 크기의 단면 포일 유리 섬유 라미네이트로 만들어졌으며 인쇄 도체 측면의 그림이 그림 1에 나와 있습니다. 2,

부품의 위치는 그림 3에 나와 있습니다.

레이 형식의 인쇄 회로 기판 도면을 사용할 수 있습니다. 이 보드는 소형 무선 구성 요소(저항기 C1-4, C2-23, MLT-0.062) 설치용으로 설계되었습니다. 더 큰 저항기(0.125 또는 0.25W)를 사용하는 경우 수직으로 설치해야 합니다. 열적으로 안정적인 세라믹 루프 커패시터 KM, K10-17 또는 이와 유사한 수입 제품(검은색 점이 있는 주황색 디스크 커패시터 또는 MP0 열 안정성을 갖춘 다층). BARONS 또는 이와 유사한 소형 트리머 CVN6. 열적으로 안정적인 커패시터 C18, C19, C21, C24 - 필름, 금속 필름(예: 소형 수입 시리즈 MKT, MKR 및 이와 유사한 제품)을 선택하는 것이 좋습니다. 나머지 세라믹 차단 및 전해질은 모든 유형의 소형입니다.

수신기 코일 L1-L4는 널리 보급된 저렴한 수입품에서 8x8x11mm 크기(그림 4)의 10.7MHz IF 루프 코일로 만든 소형 프레임으로 만들어집니다.

라디오와 테이프 레코더. 코일 L2-L4에는 직경 0.13-0.23mm의 PEL, PEV 와이어 18회전이 포함되어 있으며, 코일 L4의 탭은 연결된 단자부터 계산하여 6번째 회전부터 만들어집니다. 공통선. 통신 코일 L1은 코일 L2의 하단 위에 권선되어 있으며 동일한 전선이 3회 감겨져 있습니다. 권선은 최대 와이어 장력으로 수행되어야 하며 프레임의 모든 섹션에 회전을 균등하게 배치한 후 코일을 표준 나일론 슬리브로 단단히 고정해야 합니다. 전체 회로는 표준 황동 스크린으로 둘러싸여 있습니다. 필요한 경우 모든 코일은 라디오 아마추어가 사용할 수 있는 다른 프레임에서 만들 수 있습니다. 물론 필요한 인덕턴스를 얻기 위해 회전 수를 변경하고 그에 따라 인쇄 회로 기판 도면을 새로운 디자인에 맞게 조정합니다. 예를 들어, 트리머 SCR-1(M6x10) 및 직사각형(원형일 수도 있음) 스크린이 있는 직경 7.5-8.5mm의 구형 TV의 광범위한 IF 회로 프레임의 경우 코일 L2-L4에는 12턴의 PEL, PEV 와이어가 포함되어 있습니다. 직경 0.4-0.7mm, 길이 10mm로 감겨 있고 L4 코일의 탭은 공통 와이어에 연결된 단자부터 세어 네 번째 회전에서 만들어집니다. 통신 코일 L1은 코일 L2의 하단 위에 권선되어 있으며 동일한 전선이 2회 감겨져 있습니다.

로우 패스 필터 코일 L5, L6으로서 국내 또는 해외 생산 스테레오 카세트 레코더의 신규 또는 중고 범용 헤드를 성공적으로 사용할 수 있습니다. 일반적으로 인덕턴스는 60-180mH 범위에 있으며 이는 우리에게 매우 적합합니다. 저역 통과 필터 차단 주파수를 유지하려면 커패시터 C18, C19, C21의 값을 역으로 변경해야합니다. , C24. 이는 방송 중인 수신기의 첫 번째 테스트 중에 귀로 쉽게 수행할 수 있습니다.

KPI는 무엇이든 될 수 있지만 공기 유전체가 있어야 합니다. 그렇지 않으면 GPA의 허용 가능한 안정성을 얻기가 어렵습니다. 공기 유전체와 함께 CPE를 사용하면 열 안정화를 위한 특별한 조치를 취하지 않고도 GPA의 매우 높은 안정성이 거의 자동으로 제공됩니다. 따라서 작성자의 GPA 버전(M47 그룹의 루프 커패시터 C13 KM-5)에서 이 21MHz 수신기는 Krona로 전원을 공급받을 때 SSB 스테이션을 최소 30분 동안 유지합니다. 즉 절대 불안정성(3차 고조파의 경우) )는 150-200Hz보다 나쁘지 않습니다! 여전히 라디오 시장에서 흔히 볼 수 있는 오래된 산업용 수신기의 VHF 블록에서 얻은 KPI는 매우 편리합니다. 이것이 바로 작가의 디자인에 사용된 것입니다. 1:4 버니어가 내장되어 있어 SSB 스테이션에 훨씬 쉽게 튜닝할 수 있습니다. 두 섹션을 병렬로 연결하면 약 8-34pF의 커패시턴스를 얻습니다. 스트레치 커패시터 C12, C13은 범위의 정확한 배치에 사용되며 해당 값은 사용 가능한 KPI에 따라 선택됩니다. 가장 일반적인 KPI에 대한 스트레칭 커패시터의 계산된 값은 표 1에 나와 있습니다.

헤드폰은 전자기적이며 항상 저항이 높습니다(인덕턴스가 약 0.5H이고 직류 저항이 1500~2200옴인 전자석 코일 사용)(예: TON-1, TON-2, TON-2m, TA 유형). -4, TA-56m. 직렬로 연결하면, 즉 하나의 "+"가 다른 하나의 "-"에 연결되면 직류에 대한 총 저항은 3.2-4.4kOhm이고 주파수에서 약 10-12kOhm의 교류에 대한 저항을 갖습니다. 1kHz. 전화 플러그는 XS3 다이어그램에서 가정용 오디오 녹음 장비(SG-3, SG-5 또는 이와 유사한 수입 장비)의 표준 3핀 또는 5핀 커넥터로 교체됩니다. 전원 배터리 GB1을 연결하는 데 사용되는 커넥터의 핀 2와 3 사이에 점퍼가 설치됩니다. 휴대폰 연결이 끊어지면 수신기의 전원이 자동으로 꺼집니다. 전화기의 양극선은 커넥터의 단자 2에 연결되어 바이어스 전류에 의해 생성된 자속의 추가를 보장합니다. 영구 자석전화기.

XS3 커넥터는 연결하도록 설계되었습니다. 충전기또는 내장 배터리가 없는 경우 외부 전원 공급 장치를 사용합니다. 전원 공급 장치는 최소 12-15mA의 전류에서 +9...12V의 안정화된 전압을 제공하여 모든 산업 생산 또는 가정 생산에 적합합니다. 자율적인 전원 공급을 위해 특수 용기에 담긴 배터리나 축전지를 사용할 수 있습니다. 예를 들어, 200mAh 용량의 크로나 크기의 소형 8.4V 배터리는 매우 편리하며 이는 거의 하루 동안 수신기를 연속 작동하기에 충분합니다.

최신 전계 효과 트랜지스터 p-n 접합, 최소 처리 용량 및 낮은 차단 전압 - BF245A, J(U)309, KP307A, B, KP303A, B, I. 로컬 발진기에서는 p-n 접합과 차단 전압이 최소 3.5-4V인 BF245C.J(U)310, KP307G, KP303G,D,E, KP302B,V 등의 최신 전계 효과 트랜지스터를 사용할 수 있습니다.

전류 전달 계수가 100 미만인 실리콘은 VT3, VT4로 사용할 수 있으며, 바람직하게는 저잡음 실리콘(예: 국내 KT3102D, E 또는 널리 보급된 저렴한 수입 2N3904, BC547-549, 2SC1815 등)으로 사용할 수 있습니다.

내부 설치 모습은 그림 5에 나와 있습니다. 스케일 메커니즘의 디자인이 사진에 표시됩니다. 전면 패널 상단에는 직사각형 스케일 창이 잘려져 있으며 그 뒤에는 1mm 거리에 15mm 길이의 M1.5 나사로 하위 스케일이 고정되어 있습니다. 직경 4mm의 중간 나일론 롤러가 동일한 나사에 장착되어 필요한 케이블 이동 거리를 제공합니다. 사용되는 버니어 디스크는 표준이며 기존 수신기의 VHF 장치에서 직경 13mm입니다. 척도는 선형이며 세 가지 범위를 모두 표시합니다. 조정 손잡이가 고정되는 축은 다음에서 사용됩니다. 가변 저항기유형. 전면 패널의 축 고정 요소는 동일한 저항기에서 사용됩니다(그림 6 참조).

케이블이 배치되는 축 (전기 드릴 척에 축을 고정하는 반원형 파일 사용)에 작은 홈을 만들어야합니다 (축을 중심으로 두 번 회전). 눈금 화살표는 직경 0.55mm의 PEV 와이어 조각입니다.

설정 중입니다.서비스 가능한 부품이 포함된 올바르게 장착된 수신기는 일반적으로 처음 켜면 작동하기 시작합니다. 기존 멀티미터를 사용하여 수신기의 주요 구성 요소의 전반적인 성능을 확인할 수 있습니다. 먼저 개방 회로의 전류 측정 모드에서 멀티미터를 켜서 전류 소비가 12-15mA를 초과하지 않는지 확인하고 수신기 자체의 소음이 헤드폰에서 조용히 들리는지 확인합니다. 다음으로 멀티미터를 측정 모드로 전환합니다. 직류 전압, VT4 이미터의 전압을 측정하면 약 0.5V입니다. 초음파 음향기가 제대로 작동하는 경우 입력 회로를 손으로 만지면 스피커에서 크고 으르렁거리는 소리가 나야 합니다. 국부 발진기의 작동 가능성은 게이트 VT1, VT2에 수 볼트 정도의 음의 자동 바이어스 전압이 존재하는 것으로 나타납니다.

수신기 설정은 간단하며 로컬 발진기 주파수를 7MHz 범위로 설정하고 PDF 입력 회로를 최대 신호로 조정하면 됩니다. 표준 신호 발생기(SSG)를 사용하면 편리합니다. 수신기를 7MHz 대역으로 전환합니다. GSS를 6.98MHz의 주파수로 설정하고 출력 신호 레벨을 약 30-100mV로 설정한 후 수신기의 안테나 소켓에 연결합니다. KPI 로터를 최대 용량 위치로 이동합니다. 범위 스위치를 7MHz 위치로 설정하고 L4 코일의 코어를 회전시켜 GSS 신호를 청취할 수 있습니다. 이것이 실패하면 커패시터 C12의 커패시턴스를 조정합니다. 수신기를 범위의 상단으로 조정한 후 상단 수신 주파수가 7.18MHz 이상인지 확인합니다. 필요한 경우 커패시터 C13의 커패시턴스를 선택하여 이를 달성합니다. 변경이 이루어진 후에는 범위 시작 설정 절차를 반복해야 합니다.

이제 기계식 스케일 교정을 시작할 수 있습니다. 스케일 자체의 선형 치수에 따라 1.2 또는 5kHz 간격의 GSS를 사용하여 7MHz 범위에서 교정됩니다. VFO는 전환할 수 없기 때문에 7MHz 범위에 표시된 눈금 표시는 물론 2와 3의 승수를 고려하여 상위 범위에도 유효합니다. 저자의 눈금 표시 버전은 사진에서 명확하게 볼 수 있습니다. 외모의.

DFT 윤곽 조정은 21MHz 범위에서 시작해야 합니다. 출력 신호 레벨 표시기(밀리볼트계)를 수신기 출력에 연결하여 교류, 오실로스코프 또는 커패시터 C27의 단자에 대한 교류 전압을 측정하는 모드의 멀티미터) GSS 주파수를 범위의 중간으로 설정합니다. 21.22MHz. 수신기를 GSS 신호에 맞춰 조정한 후 코일 L2, L3의 코어를 교대로 회전시켜 최대 신호 레벨(최대 수신 볼륨)을 달성합니다. 볼륨이 증가함에 따라 부드러운 감쇠기 R1을 사용하여 ULF 출력의 신호 레벨을 약 0.3-0.5V로 유지해야 합니다. 최대값에 도달한 후 코어를 회전할 때 노이즈 감소가 관찰되면 이는 입력 회로가 올바르게 구성되면 코어를 최대 위치로 되돌리고 다음 범위로 진행할 수 있습니다. 코어를 양방향으로 회전시켜 명확한 최대값을 고정할 수 없는 경우, 즉 신호가 계속 증가하는 경우 회로가 잘못 구성된 것이므로 커패시터를 선택해야 합니다. 따라서 코어가 완전히 풀렸을 때 신호가 계속 증가하는 경우 일반적으로 회로 C5(또는 C11)의 커패시터 커패시턴스를 약간 줄여야 합니다(코일이 올바르게 만들어진 경우). 다음으로 가장 가까운 값을 설정하는 것으로 충분합니다. 값. 그리고 다시 입력 회로를 공진으로 조정할 가능성을 확인합니다. 반대로, 코어가 완전히 조여졌을 때 신호가 계속 감소하면 회로 C5(또는 C11)의 커패시터 커패시턴스를 늘려야 합니다. 같은 방식으로 14MHz 및 7MHz 대역의 PDF 회로를 구성하여 GSS 주파수를 각각 14.18 및 7.05MHz로 설정하지만 트리머를 조정해야만 합니다(L2, L3 코일의 코어는 건드리지 않습니다) ).

범위를 배치하고 스케일을 교정하는 것은 GSS 없이 수행할 수 있지만 제어 수신기가 필요합니다. 이 수신기는 하나 이상의 넓은 또는 여러 개의 확장된 HF 대역이 있는 작업 수신기(통신 또는 방송)로 사용할 수 있습니다. 중요하지 않습니다. . 아마추어 대역에 가장 가까운 것은 방송 41m 대역으로, 실제 수신기에서는 일반적으로 7100kHz 미만, 최소 7000kHz까지의 주파수를 포괄합니다.

물론 가장 쉬운 교정 방법은 통신 수신기(특히 디지털 스케일이 있는 수신기) 또는 변환된(믹스형 감지기가 내장된) AM 방송 수신기를 사용하는 것입니다. AM 수신기가 없고 일반 AM 수신기만 있는 경우에는 물론 일부 설명에서 권장하는 것처럼 강력한 반송파의 존재를 들어볼 수 있지만 솔직히 말해서 이 활동은 희미한 사람을 위한 것이 아닙니다. 심장 - 이미 고조파에 대해서는 말할 것도 없고 VFO의 주 주파수를 검색할 때도 어렵습니다. 그러므로 고통받지 말자. 제어 수신기가 AM을 좋아한다면 AM을 주자! 이를 위해(그림 1 참조) 10-22nF(중요하지 않음) 용량의 보조 커패시터를 사용하여 ULF(콜렉터 VT4)의 출력을 입력(기본 VT3)과 연결하여 ULF를 저주파 발생기와 믹서는 이제 우리가 휴대폰에서 듣는 것과 동일한 주파수를 사용하여 AM 변조기로서의 기능을 수행합니다(매우 효과적입니다!). 이제 GPA 생성 주파수에 대한 검색이 GPA의 기본 주파수뿐만 아니라 고조파에서도 크게 촉진될 것입니다. 먼저 코히어런트 수신기 모드에서 기본 주파수(7MHz)와 두 번째 고조파(14MHz)를 검색한 다음 AM 모드에서 이를 실험적으로 확인했습니다. 신호 볼륨과 검색 용이성은 거의 동일하며 AM 모드의 유일한 차이점은 넓은 변조 대역과 IF 대역폭으로 인해 주파수 결정의 정확도가 약간 낮지만(2-3%) 그리 많지는 않습니다. 중요한 이유는 그렇지 않다면 디지털 규모, 전체 주파수 측정 오류는 제어 수신기의 기계적 스케일의 정확도에 의해 결정되며 여기서 오류는 훨씬 더 높으므로(최대 5-10%) GPA를 계산할 때 튜닝 범위를 제공합니다. 약간의 여유가 있는 GPA.

측정 방법 자체는 간단합니다. 수신기를 7MHz 대역으로 전환합니다. 예를 들어 멀티미터의 프로브 중 하나와 같은 작은 와이어 조각의 한쪽 끝을 튜닝된 수신기의 외부 안테나 소켓 XW1에 연결하고 다른 쪽 끝을 제어 수신기의 외부 안테나 소켓에 연결하거나 간단히 옆에 배치합니다. 그것에 입력 회로(망원경 안테나). GPA KPI 노브를 최대 용량 위치에 배치한 후 수신기 튜닝 노브를 사용하여 큰 톤 신호를 찾고 수신기 스케일을 사용하여 주파수를 결정합니다. 수신기 스케일이 전파 미터로 교정된 경우 이를 MHz 단위의 주파수로 변환하려면 가장 간단한 공식 F = 300/L(미터 단위의 파장)을 사용합니다.

수신기 디자인에 대해 논의하고 의견과 제안을 표현할 수 있습니다. 법정

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벨레네츠키 와 함께. 이자형. US5MSQG. 루간스크, 우크라이나

독자 피드백을 바탕으로 진행된 2008년 라디오 잡지 최우수 출판물 대회 결과에 따라 저자인 나는 이 수신기를 설명하는 기사로 졸업장을 받았다는 사실을 기억하면 좋습니다.

수신기는 28MHz, 21MHz, 14MHz, 7MHz, 3.5MHz 및 1.8MHz의 6개 대역에서 아마추어 무선 방송을 모니터링하도록 설계되었습니다. 전화(단측파대 변조) 및 전신 신호를 수신할 수 있습니다. 작동 범위는 수신기 본체의 슬롯에 설치된 회로가 있는 카트리지(커넥터가 있는 보드)를 변경하여 선택됩니다(텔레비전용 게임 콘솔의 카트리지도 동일한 방식으로 변경됨).

이 디자인은 먼저 두 개 또는 세 개의 밴드에 대한 수신기를 만든 다음 추가 카트리지를 만들어 원하는 수를 늘릴 수 있다는 점에서 좋습니다.

모든 범위에서 수신기의 감도는 10dB의 신호 대 잡음비에서 0.3μV보다 나쁘지 않습니다. AM 억제는 70dB보다 나쁘지 않습니다. 이러한 높은 성능은 음으로 바이어스된 게이트가 있는 전계 효과 트랜지스터 기반 믹서를 사용하여 달성되었습니다.

사실 이러한 믹서는 다이오드 믹서와 비교하여 기존 믹서 수준보다 훨씬 낮은 소음 수준을 갖습니다. 일정한 저항전계 효과 트랜지스터의 개방 채널 저항과 동일한 저항을 갖습니다.

결과적으로 노이즈는 실제 감도를 훨씬 적은 정도로 제한합니다. 또한, 이 경우 전계 효과 트랜지스터는 국부 발진기 전압에 의해 제어되는 저항기 역할을 하며 실질적으로 AM 신호를 감지하지 못합니다.

개략도는 그림 1에 나와 있습니다. 주파수 변환기는 VT1 및 VT7에서 만들어집니다. 입력 회로의 입력 신호(회로가 있는 카트리지의 회로도는 그림 2에 표시됨)는 XS1 커넥터의 XS1.2 접점을 통해 공급됩니다(카트리지가 여기에 설치됨).

국부 발진기는 VT3-VT6 트랜지스터를 사용하여 만들어집니다. 마스터 발진기 자체는 VT3에 있으며 주파수는 XS1.5에 연결된 회로에 의해 결정되고 보드의 핀 1에 연결된 가변 커패시터를 사용하여 조정됩니다(XS1.4를 통해 헤테로다인 회로에 연결). 헤테로다인 신호 증폭기는 변환기와 마스터 발진기 사이에 최대 절연을 제공하는 트랜지스터 VT5-VT7을 사용하여 만들어집니다.

RF 출력 전압의 진폭은 1.5V입니다. 이 전압은 변압기 T1을 통해 역위상으로 믹서 트랜지스터의 게이트에 공급됩니다. 결과적으로 각 반파장은 트랜지스터 중 하나의 개방 상태에 해당하므로 국부 발진기 주파수는 수신 신호 주파수의 절반이어야 합니다. 이는 고주파수 범위에서 발전기의 보다 안정적인 작동을 보장하기 때문에 편리합니다.

최적의 작동 모드를 생성하려면 전계 효과 트랜지스터, 최소한의 잡음으로 수신기의 최대 감도를 보장하는 R1을 사용하여 이러한 트랜지스터 게이트의 음의 바이어스가 사용됩니다 (저항을 통해 보드의 핀 19에 음의 전압이 적용됨).

KP303I의 최적 바이어스는 2.5V입니다. 변환기는 C6L1C7에 저역 통과 필터를 제공한 후 최대 2.5kHz의 주파수를 통과하도록 구성됩니다. 그런 다음 VT2에 예비 초음파 소리가 있습니다. (소음 수준을 줄이기 위해 트랜지스터는 다음과 같은 미세 전류 모드로 작동합니다. 컬렉터 전류 0.2mA) 그리고 연산 증폭기 DA1의 메인 증폭기는 약 1500의 이득을 제공합니다. 부하는 고임피던스 헤드폰 또는 소형 스피커가 있는 작은 초음파 주파수이며 보드의 핀 8과 9에 연결됩니다.

전신 모드에서의 작동을 개선하기 위해 R15C22R16C20R17 R18C21 요소의 DA1 OOS 회로에 추가 T 브리지가 사용됩니다. 연결되면(외부 스위치로 보드의 핀 12 및 10 단락) 대역폭이 200Hz로 좁아집니다. .

외부 연결 다이어그램은 그림 3에 나와 있습니다.

대부분의 부품은 하나의 인쇄 회로 기판에 장착되며 USCT TV의 상호 연결 커넥터가 설치됩니다. 이 커넥터는 플러그인 보드를 레인지 회로와 연결하는 데 사용되며 커넥터의 핀 부분이 해당 보드에 설치됩니다.

연산 증폭기는 K140UD6, K140UD7, K554UD1이 될 수 있습니다. 저역 통과 필터 코일 L1은 K20X10X15 크기의 페라이트 링에 감겨 있습니다. 자기 회로 2000NM. PEV 0.06 500턴이 포함되어 있습니다. 다른 페라이트 자기 코어를 사용할 수 있습니다. 예를 들어 직경이 더 작은 링이나 갑옷 코어 등을 배치하는 것이 중요합니다. 필요한 수량회전하며 인덕턴스는 원칙적으로 1.5배 다를 수 있습니다.

인덕터 L2 - 280μH여야 하며 산업 생산품이지만 알려진 공식에 따라 저항기 또는 페라이트 코어에 감을 수 있습니다.

고주파 변압기는 400NN 자기 코어(바람직하게는 100NN)가 있는 K7X4X3 링에 감겨 있습니다. 권선은 PEV 0.23의 20 턴을 동시에 래틀링하여 수행되며, 하나의 권선은 1차 권선이고 다른 두 권선은 직렬로 연결되어 탭을 형성합니다.

밴드 코일 L3 및 L4는 카르보닐 철로 만든 나사형 트리머를 사용하여 직경 6mm의 프레임에 감겨 있으며 ULPT 램프 TV의 IF 회로 프레임에서 20mm 길이가 잘립니다. .

커패시터에 대한 데이터와 코일 권수는 표에 요약되어 있습니다.



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